Файл: Реферат Содержание Характеристика района размещения проектируемой станции 9.docx

= = + + + = + + +0,40 D_п; (173)

= 1,648+0,016*227,551+4,395+82,256*0,40=42,587 кг/с.

Энтальпия химически очищенной воды после охладителя непрерывной продувки:

= + ; (174)

- при t_хов=25⁰С;

- при t_сл=60⁰C ;

=104,84+ =110,037 кДж/кг.

---

2.2.4. Расчет регенеративной схемы

2.2.4.1. Расчет подогревателей высокого давления

Определяем повышение энтальпии в питательном насосе:

Температура питательной воды на выходе из деаэратора (при Р_д=1,2МПа):

t_д=158,2⁰C, i_д=697.13 кДж/кг.

Повышение энтальпии в питательном насосе:

(175)

ΔР_пв =Р_н-Р_д– напор, развиваемый насосом;

Р_н=Р_б+ ΔР_вэ+ ΔР_рпк+ ΔР_пвд+ ΔР_тр;

Р_б=Р_к+ ΔР_пп=13,8+1,2=15 МПа;

ΔР_пп =1,2 МПа – потери давления в пароперегревателе,

ΔР_вэ=0,5 МПа – сопротивление экономайзера,

ΔР_рпк=0,1 МПа – сопротивление регулирующего клапана питания котла,

ΔР_пвд=1 МПа – суммарное гидравлическое сопротивление ПВД,

ΔР_тр=0,25 МПа – сопротивление трубопроводов от насоса до экономайзера котла,

Р_н=15+0,1+0,5+1+0,25=16,85 МПа;

ΔР_пв =16,85 -0,59=16,26 МПа.

при и t_д=158⁰С;

η_пн =0,8 – КПД питательного насоса.

Повышение энтальпии:

.

Энтальпия питательной воды после питательного насоса:

i_пв=697,13+22,235=719,365 кДж/кг.

Определение расхода пара на ПВД1:

D1= ; (176)

i_ПВ1 – энтальпия воды на выходе из ПВД1, кДж/кг;

i_пв2 - энтальпия воды на выходе из ПВД2 (на входе в ПВД1), кДж/кг;

i_ОТБ1 – энтальпия греющего пара 1-го отбора, кДж/кг;

i^l_ОТБ1 – энтальпия дренажа греющего пара, кДж/кг.

D1= = 13,374 кг/с.

Определение расхода пара на ПВД2:

; (177)

D2= =12,024 кг/с.

Определение расхода пара на ПВД3:

D3 = ; (178)

D3= ;

D3=10,660 кг/с.

2.2.4.2. Расчет деаэратора

---

Материальный баланс деаэратора:

D₁+D₂+D₃+D_упл+D_сеп1+D_д+D_кд =G_пв +G_ут+Д_вып; (179)

Д_вып=0 (принимаем);

Dд=227,551+0,016*227,551-13,374-12,024-10,660-1,478-1,33-Dкд ;

D_кд = 192,323- D_д.

Тепловой баланс деаэратора:

[D_д +(D₁+D₂+D₃+D_упл) +D_сеп1 ] +D_кд = (G_ут +G_пв) ; (180)

где - энтальпия сухого насыщенного пара в сепараторе 1 ступени;

D_д=

2,114.

Совместным решением уравнений материального и теплового баланса деаэратора найдем:

D_д = 2,114 кг/с, D_кд =190,209 кг/с.

2.2.4.3. Расчет подогревателей низкого давления

Определение расхода пара на ПНД 4:

D4 = ; (181)

Оцениваем энтальпию конденсата на входе в ПНД4 (с последующим уточнением): =(i_пв5+i_отб5’)/2=(502,22+514,34)/2= 508,28 кДж/кг;

i_пв5=502,22– энтальпия воды на выходе из ПНД5, кДж/кг,

i^’_отб5=514,34– энтальпия дренажа греющего пара, кДж/кг.

D4 = = 10,923кг/с.

Определение расхода пара на ПНД 5:

D5 = ; (182)

Оцениваем энтальпию конденсата на входе в ПНД5 (с последующим уточнением): = 383,1 кДж/кг;

D5 = ;

D5 = 8,678кг/с.

Расход конденсата через ПНД5:

= Dкд – D4 – D5; (183)

=190,209-10,923-8,678=170,606 кг/с.

Проверка принятого значения

---

:

= ; (184)

= = 503,469 кДж/кг,

, что удовлетворяет требованиям, предъявляемым к техническим расчетам (2%).

Оценка расхода пара в конденсатор:

Dк=D_Т-(D1+D2+D3+Dупл+Dд+Dп+D4+D5+Dсп1+D6+Dсп2+

+D7+Dку+Dсп+Dэж); (185)

Параметры пара в отборах и расходы пара в уплотнениях, сальниковом и эжекторном подогревателях принимаем по заводским данным:

а) в ПВД3 поступает пар из уплотнений в количестве Dупл = 1,33 кг/с с энтальпией =3280 кДж/кг;

б) количество пара, поступающего из концевых уплотнений турбины в конденсатор Dку = 0,011 кг/с;

в) количество пара, поступающего в сальниковый подогреватель из уплотнений турбины Dсп = 1,795 кг/с;

г) количество пара, поступающего на основной и сальниковый эжекторы Dэж = 0,654 кг/с.

Dк = 219,792-(13,374+12,024+10,660+1,33+2,114+82,256+10,923+8,678+

+14,767+D6+16,788+D7+0,011+1,795+0,654) ;

Dк = 44,413 – (D6+D7) кг/с.

Количество конденсата, проходящего через ПНД7:

= Dк+D7+Dку+Gдоб+Dсп+Dэж; (186)

= 44,413 –D6+0,011+42,587+1,795+0,654;

= 89,460– D6 кг/с.

Уравнение теплового баланса ПНД 6:

[D6( )+ ( )]* =( + )*( ); (187)

Оцениваем энтальпию конденсата на входе в ПНД 6:

=(257,63+245,99)/2=251,81 кДж/кг;

D6 = ;

D6 =5,286 кг/с.

Зная D6, определяем:

= 89,460– 5,286 =84,174 кг/с.

Определение расхода пара на ПНД 7:

---

D7= ; (188)

D7= ;

D7=4,843.

Зная D7, определяем:

Dк = 44,413-5,286 -4,843= 34,283 кг/с.

Уточнение ранее принятого значения (точка смешения 2):

= ; (189)

= ;

= 390,029 кДж/кг,

Погрешность

Уточнение ранее принятого значения :

= = 255,093 кДж/кг,

Погрешность

Проверка баланса пара в турбине:

Dт=D1+D2+D3+Dупл+Dд+Dп+D4+D5+D6+Dсп1++D7+Dсп2+Dк+

+Dку+Dсп+Dэж; (190)

219,792=13,374+12,024+10,660+1,33+2,114+82,256+10,923+8,678+

+5,286+14,767+4,843+16,788+34,283+0,011+1,795+0,654);

219,792=219,792 кг/с, имеем полное совпадение.

Проверка материального баланса деаэратора:

G_ПВ+D_УТ = D_КД+D_Д+D_СЕП1+D_УПЛ+D1+D2+D3; (191)

227,551+0,016*227,551=190,209+2,114+1,478+1,33+13,374+12,024+

+10,660;

231,192= 231,192, имеем полное совпадение.

Внутренняя мощность турбины:

Ni = ; (192)

Ni=13,374*(3484-3198,1)+12,024*(3484-3096,6)+(10,660+2,114+

+82,256)*(3484-2995)+10,923*(3484-2850,7)+8,678*(3484-2739,4)+

+(5,286+14,767)*(3484-2655,8)+(4,843+16,788)*(3484-2521,3)+

+34,283*(3484-2344,5)=144,829 МВт.

Электрическая мощность турбогенератора:

Nэ = Ni* ; (193)

Nэ = 144,829 *0,98 = 141,993 МВт.

Небаланс мощности:

Nэ =142-141,993 = 0,066 МВт.

Относительная погрешность составляет:

= , (194)

= = 0,046 %, что допустимо при инженерных расчетах (2%)

Уточнение расхода пара на турбину:

---