Файл: Реферат Содержание Характеристика района размещения проектируемой станции 9.docx

Производительность деаэраторов питательной воды выбирается по максимальному расходу питательной воды. Объем баков деаэрированной воды рассчитывают из необходимости обеспечения запаса воды при работе с максимальной нагрузкой не менее чем 10 минут [25].

1) Максимальный расход питательной воды составляет:

, (257)

где n – число котлов станции;

т/ч – максимальная паропроизводительность котлоагрегатов.

т/ч.

Выбираем 5 деаэраторных колонок повышенного давления типа ДСП-1000

Таблица 25. – Характеристики деаэраторной колонки [26]

Показатели	Значение
Марка	ДСП-1000
Производительность, т/ч	1000
Рабочее давление, МПа	1,2

2) Емкость бака деаэратора:

, (258)

где

м³/кг – удельный объем питательной воды (р=1,2МПа);

часа – запас по времени работы станции.

м³.

Выбираем 5 баков из стандартного ряда марки БДП-180 объемом 180м³.

3.3 Выбор насосов системы теплофикации

3.3.1 Выбор сетевых насосов

При установке сетевых насосов индивидуально, число рабочих насосов принимается по два у каждой турбины, производительностью по 50 % каждый, при этом на складе предусматривается один резервный насос на каждый тип насоса.

Производительность насоса:

D_CH=G_CB∙v∙t; (259)

где G_CB =400,160 кг/с, – расход сетевой воды

= 0,001023 м³/кг, -удельный объем воды при температуре t_обр = 70 °С.

D_CH=415,262∙0,001023∙3600 = 1529,326 м³/ч на каждую турбину.

Выбираем 2 рабочих насоса марки СЭ – 800 – 100 на каждую турбину.

Характеристики насоса:

производительность Q_СН = 800 м³/ч;
напор Н_CH =10 м;
частота вращения n = 1500 об/мин;
мощность N = 275 кВт;
КПД (не менее) = 80 %.

3.3.2 Выбор дренажных насосов сетевых подогревателей

Конденсатные насосы сетевых подогревателей выбираются для нижней ступени 2 по 50 % производительности и один резервный; для верхней ступени 2 по 50 % производительности без резерва.

Производительность дренажного насоса СП1:

(260)

где G_СП1 = 17,607 кг/с;

v = 0,0010608 м³/кг - удельный объём при Р_отб7 = 0,0199 МПа.

D_Н1 = 17,607*0,0010608*3600=67,239 м³/ч.

Выбираем два рабочих насоса марки Кс 50-55 и один резервный марки Кc 80-15 на каждую турбину.

Производительность дренажного насоса СП2:

(261)

где G_СП2 = 19,488 кг/с;

v = 0,0010347 м³/кг - удельный объём при Р_отб6 = 0,0683 МПа.

D_Н2 = 19,488 *0,0010347 *3600=72,591 м³/ч.

Выбираем 2 насоса (по 50 % производительности) марки Кс 50-55 производительностью 50 м³/ч и напором 55 м (без резерва).

3.4. Выбор конденсатных насосов

Конденсатные насосы всегда выбираются с резервом. По возможности число насосов должно быть минимальным: 2 по 100% или 3 по 50% производительности [15].

Подача насоса:

, (262)

где

кг/ч – максимальный расход пара в конденсатор (летний режим).

м³/кг – удельный объем конденсата при давлении в конденсаторе.

м³/ч.

Выбираем 1 рабочий насос марки КсВ 200-130 и один резервный на одну турбину.

производительность Q_КН = 200 м³/ч;
напор Н_КН = 130 м;
частота вращения n = 3000 об/мин;
мощность N = 132,0 кВт;
КПД (не менее) = 73 %.

3.5. Выбор дренажных насосов ПНД

Дренажные насосы на ТЭЦ устанавливаются без резерва, один насос на 100 % производительности.

Производительность дренажного насоса ПНД5:

(263)

где G_ПНД5= D₄ + D₅, (264)

D₄ – расход пара на ПНД4 при номинальном режиме, кг/с;

D₅ – расход пара на ПНД5 при номинальном режиме, кг/с;

G_ПНД5 = 10,99+8,73=19,72 кг/с.

v = 0,0010594 м³/кг - удельный объём при Р₅ = 0,1896 МПа,

D_Н1 = 19,72 *0,0010594 *3600 = 75,208 м³/ч.

Выбираем 1 насос марки Кс 80-15 с подачей 80 м³/ч

Производительность дренажного насоса ПНД6:

(265)

где G_ПНД6 = D₆ + D_СЕП2, (266)

D₆ - расход пара на ПНД6, кг/с;

D_СЕП2 - расход пара из расширителя непрерывной продувки 2-ой ступени;

G_ПНД6 = 5,193+0,237 = 5,43 кг/с.

v = 0,0010361 м³/кг - удельный объём при Р_отб6 = 0,0683 МПа.

D_Н2 = 5,43 *0,0010361 *3600 = 20,253 м³/ч.

Выбираем 1 насос марки Кс 32-150 с подачей 32 м³/ч на каждую турбину.

3.6. Выбор редукционно-охладительной установки

Редукционно-охладительные установки (РОУ) предназначены для резервирования регулируемых отборов пара для производства

, устанавливаются по одной для данных параметров пара производительностью равной отбору наиболее крупной турбины, для которой Dпр=385 т/ч. РОУ для резервирования отопительных отборов не предусматриваются.

Выбираем одну РОУ предприятия «АРМТЕК».

Таблица 26. - Технические характеристики

Производительность, т/ч	Давление пара, МПа		Температура пара, ⁰С
Производительность, т/ч	острого	Редуцирован-ного	острого	Редуцирован-ного
375-580	12	0,6-0,9	540	200

3.7. Выбор воздуходувных машин

3.7.1 Выбор дутьевого вентилятора

Паропроизводительность котлов 500 т/ч, следовательно, на каждый котел будет установлен 1 вентилятор.

Объемный расход воздуха перед дутьевыми вентиляторами определяется по выражению:

, (267)

где

- коэффициент избытка воздуха в топке, для пылеугольных котлов он принимается равным 1,2-1,25. Т.к. выбранный нами котел выполнен в газоплотном исполнении, то присосы в топку котла отсутствуют;

– присосы воздуха в системе пылеприготовления (замкнутая с прямым вдуванием, при работе под разряжением);

– присосы воздуха в воздухоподогревателе (котел снабжен трубчатым и регенеративным воздухоподогревателями);

– расчетный расход топлива на котел, кг/с;

– объём воздуха, теоретически необходимый для горения, м³/кг;

– температура воздуха, подаваемого в ВЗП котла.

Расход топлива на котел при номинальной нагрузке:

, (268)

где

кДж/кг - низшая теплота сгорания топлива;

кг/с.

Расчетный расход топлива на котел (с учетом физической неполноты сгорания топлива):

; (269)

где

% – потери от механического недожога.

кг/с.

Объём воздуха теоретически необходимый для горения :

; (270)

.

Тогда объемный расход воздуха:

м³/с = 439,051тыс. м³/ч.

Расчетная производительность дутьевого вентилятора принимается с учетом коэффициента запаса ₁ = 1,1 и поправки на барометрическое давление