Файл: Реферат Содержание Характеристика района размещения проектируемой станции 9.docx

.

Принимаем:

- расход пара на собственные нужды котельного отделения α_сн=2%;

- коэффициент продувки парогенератора α_пр=1,5%;

- внутристанционные потери пара и конденсата α_ут=1,6%.

Производительность парогенератора:

=(1+

)

; (113)

=(1+0,02)* 221,175= 225,598 кг/с.

- расход пара на собственные нужды котельного отделения, определяется как:

; (114)

=0,02*221,175= 4,423 кг/с.

Расход питательной воды:

=(1+

)

; (115)

кг/с.

Расход продувочной воды:

(116)

кг/с.

Выпар из первой ступени сепаратора:

; (117)

где

=1563 кДж/кг - энтальпия воды в барабане парогенератора при p_б = Р_к+ΔР_пп=13,8+1,2=15 МПа,

где Р_к – давление на выходе из котла,

ΔР_пп =1,2– потери давления в пароперегревателе;

=645 кДж/кг - энтальпия продувочной воды, сливаемой из 1 ступени сепаратора

;

r₁=2088,2 кДж/кг – теплота парообразования при давлении

=1,2 МПа.

=1,487 кг/с.

Выпар из второй ступени сепаратора:

; (118)

где

; (119)

= 3,383– 1,487= 1,896 кг/с;

r₂=2069,7 кДж/кг – теплота парообразования при давлении

= 0,0683 МПа.

=0,237 кг/с.

Количество воды, сливаемой в техническую канализацию (

= 60

С):

); (120)

= 3,383 – (1,487+ 0,237) = 1,658 кг/с.

Принимаем потери на производстве 40% от расхода пара в промышленный отбор. Тогда расход химически очищенной воды:

+0,40 D_п; (121)

= 1,658+0,016*228,982+4,423+82,256*0,40=42,648 кг/с.

Энтальпия химически очищенной воды после охладителя непрерывной продувки:

; (122)

- при t_хов=25⁰С;

- при t_сл=60⁰C ;

=104,84+

=110,062 кДж/кг.

Определяем повышение энтальпии в питательном насосе:

Температура питательной воды на выходе из деаэратора (при Р_д=1,2МПа):

t_д=158,2⁰C, i_д=697.13 кДж/кг.

Повышение энтальпии в питательном насосе:

(123)

ΔР_пв =Р_н-Р_д– напор, развиваемый насосом;

Р_н=Р_б+ ΔР_вэ+ ΔР_рпк+ ΔР_пвд+ ΔР_тр;

Р_б=Р_к+ ΔР_пп=13,8+1,2=15 МПа;

ΔР_пп =1,2 МПа – потери давления в пароперегревателе,

ΔР_вэ=0,5 МПа – сопротивление экономайзера,

ΔР_рпк=0,1 МПа – сопротивление регулирующего клапана питания котла,

ΔР_пвд=1 МПа – суммарное гидравлическое сопротивление ПВД,

ΔР_тр=0,25 МПа – сопротивление трубопроводов от насоса до экономайзера котла,

Р_н=15+0,1+0,5+1+0,25=16,85 МПа;

ΔР_пв =16,85 -0,59=16,26 МПа.

при

и t_д=158⁰С;

η_пн=0,8 – КПД питательного насоса.

Повышение энтальпии:

.

Энтальпия питательной воды после питательного насоса:

i_пв=697,13+22,235=719,365 кДж/кг.

Определение расхода пара на ПВД1:

D1=

; (124)

i_ПВ1 – энтальпия воды на выходе из ПВД1, кДж/кг;

i_пв2 - энтальпия воды на выходе из ПВД2 (на входе в ПВД1), кДж/кг;

i_ОТБ1 – энтальпия греющего пара 1-го отбора, кДж/кг;

i^l_ОТБ1 – энтальпия дренажа греющего пара, кДж/кг.

D1=