При принятой ориентировочно высоте трубы определяются безразмерные коэффициенты m и n, учитывающие условия выхода дымовых газов из трубы. Значение коэффициентов m и n определяются в зависимости от параметров:


Откуда :
при _m2 n=1.

ПДК С_SO2=0.5мг/м³ из

Диаметр устья дымовой трубы:

W₀=35 м/с–скорость выхода дымовых газов.
7.4.7 Расчёт максимальной концентрации вредных веществ

В связи с пролётом самолётов над АТЭЦ–2 на низкой высоте, высота дымовых труб занижена. Действительная высота дымовых труб 129 м.

От этой производной начнём определение максимальных концентраций вредных веществ.

Величина максимальной приземной концентрации вредных веществ:







Отсюда видно, что величина концентрации при высоте трубы 129 м превышает допустимые.

---

7.4.8 Определение расстояния от дымовой трубы, на котором достигается максимальное значение концентрации вредных веществ
_m=d*


7.4.9 Определение концентрации вредных веществ в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях от дымовой трубы

При опасной скорости ветра U_m приземная концентрация вредных веществ C_i (мг/м³) на различных расстояниях  (м) от источника выброса определяется по формуле:
C_i=S_i*C_M
где S_i–безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения и коэффициента F по формулам:
S₁=

При =1000 м, и =

S₁=

При =3000 м, и =

S₁=

При =5000 м, и =2,228, S₁=0,687

При =7000 м, и =3,119, S₁=0,499

При =10000 м, и =4,455, S₁=0,316

При =2244,407м, и =1, S₁=1
По результатам расчётов составим сводную таблицу 7.4.9:

Сi, мг/м3	Хi , м
	1000	2244,407	3000	5000	7000	10000
CSO 2 +NO 2	1,069	1,78	1,632	1,223	0,888	0,562
CЗОЛ(ТВ)	0,389	0,647	0,593	0,444	0,323	0,204
CSO 2	0,496	0,825	0,756	0,567	0,412	0,2607
CNO x	0,123	0,204	0,187	0,140	0,102	0,064

---

Н
а основании данной таблицы построим графики:

7.5 Определение границ санитарной защитной зоны

где L₀ (м) – расчётный размер участка местности в данном направлении, где концентрация вредных веществ ( с учётом фоновой концентрации от других источников ) превышает ПДК .

P (%) – среднегодовая повторяемость направления ветров рассматриваемого румба.

P₀ (%) - повторяемость направления ветров одного румба при годовой розе ветров.

l₀ (м) – размер С З З установленный в санитарных нормах проектирования промышленных предприятий .

Среднегодовая роза ветров характеризуемая значениями Р для разных румбов принимается по данным методических указаний «Основы экологии»:

Характеристики	Направления ветров
	С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
Повторяемость направлений Р (%)	9	12	7	23	16	20	7	6
Повторяемость напр.ветров Одного направления румба Или круговой розе ветров Р0 (%)	12,5
Отношение Р/Р0	0,72	0,96	0,56	1,84	1,28	1,6	0,56	0,48
Величина С З З L0 ,м	1000
l = L0 *P/Р0 ,м	720	960	560	1840	1280	1600	560	480

По данным таблицы строим план санитарно-защитной зоны


7.6 Мероприятия по охране подземных вод от загрязнения
Система тех водоснабжения, химобработки воды и хозбытовые воды выполнены в закрытом исполнении, преимущественно в стальных трубах. Система герметизации водоводов и коллекторов не допускает утечек, а, следовательно, и загрязнение грунтовых и поверхностных вод.

---

Система и сооружения гидрозолоудаления выполнены в соответствии со СНиП 2.01.28-85 "полигоны по обезвреживанию и захоронению промышленных отходов".

Выход золошлаклвых отходов составляет 1800 тонн в год.

Для складирования золошлаков с первой очередью строительства был построен золоотвал емкостью 9,5 млн м³ на расстоянии 1 км от ТЭЦ. В 1998 году была построена 2 секция золоотвала.

Существующий золоотвал овражного типа имеет систему защиты грунтовых вод от загрязнения. В качестве противофильтрационной защиты золоотвал имеет противофильтрационный экран по всей площади ложа и откосов.

Экран выполнен из уплотненного суглинка толщиной 1 м. Имеющаяся на действующим золоотвале противофильтрационная защита, обеспечивает защиту природных вод от загрязнения.
7.7 Расчет золоулавливающей установки с трубой Вентури
Электростанция оснащена восемью котлами производительностью номинальной (по пару) 420 т/ч. Гидравлическое сопротивление золоулавливающей установки не должно превышать 130 кгс/м². По санитарным нормам степень очистки дымовых газов от золы для установок данного типа, должна быть не ниже 97%.

1. Расход дымовых газов (при t_г = 140 ⁰С) и номинальной нагрузке котла составляющей V_г=642,2*10³ м³/ч.

2. Дисперсный состав золы перед золоуловителем при сжигании Экибастузского угля марки СС и при молотковых мельницах .
Таблица 7.7.1 - Дисперсный состав золы .

Тип золоуловителя	Фракция пыли, мкм
	5	10	15	20	30	40	60
Мокрый золоуловитель с коагулятором Вентури  = 96,5 %	94,5	83,5	75	66,6	54,3	46,0	33,8

3. Минимально допустимая температура охлаждаемых газов после золоуловителя t_г = 68 ⁰С.

4. Принимаем для расчёта скорость газов в горловине U_г = 40-70 м/с .

Удельный расход охлаждающей воды q = 0,16 кг/м³ , откуда
q * U_г = 11,2 кг/м²*с
5. Коэффициент гидравлического сопротивления _УСЛ=0,18 и приняв _С=0,2 находим сопротивления собственных участком трубы Вентури:

---

где _Г = 0,87 кг/м³ –плотность дымовых газов

Принимаем к установке на один котёл четыре золоулавливающих установки с единичной производительностью по газам V_Г=200000 м³/ч, с диаметром уловителя d_УЛ=4 м. Сопротивление каплеуловителя определим по формуле:

где _КУ–коэффициент гидравлического сопротивления каплеуловителя,

U_ВХ=20 м/с–скорости газов во входном патрубке аппарата.

Общее сопротивление установки составляет:
h=h_ТР+h_КУ=810+392=1202 Па
Выполним тепловой расчёт установки:

а) Параметр=72*10^-3. Примем температуру пульпы =29-50 ⁰С. Температура орошающей воды =20 ⁰С. Температура охлаждённых газов (зададимся) t_г=70 ⁰С. Тогда по формуле:

б) Средний диаметр капель D₀=165*10^-6 м. Суммарная поверхность капель:

где q=0,16 кг/м³–удельный расход орошающей воды;

V_ГО=200*10³ м³/ч–объемный расход газов при нормальных условиях.

Г) Количество передаваемого тепла:
Q=α*F*Δt*τ=72*10^-3*0,77*10⁶*56=3,1*10⁶ ккал/ч
α–коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, Δt=56 ⁰С–температурный напор, τ–время пребывания капли в установке.

д) Температура охлажденных газов
Q=V_ГО*С_ГО *(t_Г-t_Г), откуда выразим t_Г:

t_Г=140- ,
где С_ГО=0,32 кДж/м³К–объемная теплоемкость газов.

Расчет степени очистки газов от золы в установке.

а) Труба Вентури

Вычислим безразмерный коэффициент и соответствующие значения неполноты улавливания для каждой фракции золы. По таблице определяем полную длину трубы Вентури
Таблица 7.7.2 - Расчёт степени очистки.

Размерность величины	Размер частиц, мкм
	0-10	10-20	20-30	30-40	40-50
	0,186	0,177	0,165	0,151	0,124
Безразмерный комплекс	1,478	1,407	1,311	1,200	0,985
1-i	0,19	0,22	0,231	0,26	0,38

---

Смотрите также файлы

• .docx

• Лучший зарубежный плакат.docx

• Урок закрепления Структура урока комплексного применения знаний и умений (урок закрепления) 1) Организационный этап.docx

• Пікірлер Сбадарламада не шін олданады.docx

• 1 Хроматография.docx