Сводная таблица токов КЗ

Точка К.З.	Источ-ник	IПО кА	IПО кА	IПО кА	IПО кА	IПО кА
К 1	G1,G2,G3	7,09	6,20	19,70	7,09	---
	G4	1,70	1,41	4,65	1,32	---
	G5,G6	5,06	4,35	14,06	5,06	---
	Система	13,21	13,21	31,04	5,10	---
	Сумма	17,06	25,07	69,45	18,57	227,00

6.3 Выбор коммутационной аппаратуры
Выбор выключателей и разъединителей производится по важнейшим параметрам:

-по напряжению установки U_УСТU_НОМ

-по длительному току I_НОРМ I_НОМ; I_МАХI_НОМ

-по отключающей способности:

а) на симметричный ток отключения по условию

I_ПI_{ОТК.НОМ}; кА.

б) возможность отключения апериодической составляющей тока КЗ
i_аi_{а НОМ} = , кА,
где i_{а НОМ} – номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени ;

_Н – нормированное значение содержания апериодической составляющей в отключаемом токе, % по каталогам,

i_а - апериодическая составляющая тока КЗ в момент расхождения контактов , кА,

 - наименьшее время от начала КЗ до момента расхождения дугогасительных контактов, =t_З.МИН+t_С.В., с,

t_З.МИН =0.01 с.- минимальное время действия релейной защиты,

t_С.В.- собственное время отключения выключателя, с.

Если условия I_П I_{ОТК.НОМ} соблюдаются, а i_а _а.НОМ, то допускается производить проверку, по отключающей способности

---

, по полному току КЗ:
( *I_П +i_а) *I_{ОТК.НОМ}*(1+ ).
-по включающей способности: i_Уi_ВКЛ; I_ПОI_ВКЛ ,

где i_У - ударный ток КЗ в цепи выключателя,

I_ПО - начальное значение периодической составляющей, кА,

I_ВКЛ - номинальный ток включения выключателя (действующее значение периодической составляющей), кА,

i_ВКЛ - наибольший пик тока включения (по каталогу).

Заводами изготовителями соблюдается условие:
i_ВКЛ=К_У* *I_ВКЛ,
где К_У=1,8-ударный коэффициент нормированный, для выключателей. Проверка по двум условиям необходима потому, что для конкретной системы К_У может быть более 1,8.

- на электродинамическую стойкость выключатель проверяется по предельным сквозным токам КЗ: I_ПОI_ДИН; i_Уi_ДИН,

где i_ДИН - наибольший пик (ток электродинамической стойкости) по каталогу,

I_ДИН - действующее значение периодической составляющей предельного сквозного тока КЗ.

Проверка по двум условиям производится по тем же соображениям, которые указаны в предыдущем пункте.

- на термическую стойкость выключатели проверяются по тепловому импульсу тока КЗ: В_КI_ТЕР²*t_ТЕР, кА²*с,

где В_К - тепловой импульс тока КЗ по расчету,

I_ТЕР - среднеквадратичное значение тока за время его протекания (ток термической стойкости) по каталогу, кА,

t_ТЕР - длительность протекания тока термической стойкости (по каталогу), с.

---

6.4 Выключатели на генераторном напряжении
Расчетный ток продолжительного режима в цепи генератора определяется по формулам:


Для генераторов G1, G2, G3:



Для генератора G4:



Для генераторов G5, G6:



В целях взаимозаменяемости и унификации применяемого оборудования устанавливаем на всех генераторах однотипные выключатели по параметрам генераторов G5 и G6. Выбираем выключатель масляный ВГМ-20-90/11200 У3 (выключатель генераторный масляный, 20 кВ, номинальный ток отключения 90 кА, для умеренного климата, закрытой установки). Разъединитель – РВРЗ-20-8000.
6.5 Расчетные и каталожные данные выключателя и разъединителя на генераторном напряжении 10,5 кВ
Таблица

Расчетные данные	Каталожные данные
	Выключатель ВГМ – 20 – 90/11200 У3	Разъединитель РВРЗ – 20 – 8000
UДЕЙСТВ. = 10,5 кВ	UНОМ = 20 кВ	UНОМ = 20 кВ
IMAX = 7958 А	IНОМ = 11200 А	IНОМ = 8000 А
IА = 22,30 кА	IА НОМ = = 1,41 * 0,2 * 90 = 25,45 кА	---
iУ = 96,03 кА	iДИН = 320 кА	iДИН = 320 кА
IП = 35,74 кА	IОТК.НОМ = 90 кА	----
BК = 5135 кА2/с	IТЕР2 *tТЕР = 1252 * 4 = 62500 кА2 * с	IТЕР2 *tТЕР = 1252 * 4 = 62500 кА2 * с

Выбор выключателя и разъединителя обусловлен величиной длительно допустимого тока 11200=I

---

_НОМI_MAX.РАСХ=7958 А.

Выключатели и разъединители в схеме сборных шин ОРУ–110 кВ (в цепи блока генератор–трансформатор).

Расчетный ток продолжительного режима в цепи блока генератор–трансформатор определяется по наибольшей электрической мощности генератора (генераторы G5 и G6 ТВФ-110-2ЕУ3 единичной мощностью S=137,5 МВ*А):
I_НОРМ =I_{НОМ. Т} = А,

I_MAX(1,3–1,4)*I_НОМ.Т 939 А.
Расчётные токи КЗ принимаем с учетом того, что все цепи на стороне ВН проверяются по суммарному току КЗ на шинах (точка К1).
I_ПО = 27,06кА, I_п = 25,17 кА, i_У = 69,45 кА, i_А = 18,57 кА, B_К=27,06²*(0,17+0,14)=227 кА²*с
Выбираем масляный баковый выключатель типа У-110-2000-40У1 (серия «Урал», 110 кВ, 2000 А, ток отключения 40 кА, для умеренного климата, открытой установки). Привод к выключателю ЩПЭ–44У1.

Выбираем по каталогу разъединитель типа РНДЗ–2–110/2000 У1 (разъединитель наружной установки, двухколонковый, с двумя заземляющими ножами, на 110 кВ, 2000 А). Привод ПРН–110 М. Все расчетные и каталожные данные сведены в таблицу.
Таблица расчетных и каталожных данных для выключателя и разъединителя 110 кВ

Расчетные данные	Каталожные данные
	Выключатель У110 – 2000 – 40У1	Разъединитель РНДЗ–2–110/2000У1
UУСТ= 110 кВ	UНОМ = 110 кВ	UНОМ = 110 кВ
IMAX = 939 А	IНОМ = 2000 А	IНОМ =1000 А
IП = 25,71 кА	IОТК.НОМ = 40 кА	----
iА = 18,57 кА*	IАНОМ= =1,41*0,2*40=11,3кА	----
IПО = 27,06 кА	IДИН = 40 кА	----
IУ = 69,45 кА	IДИН = 102 кА	IДИН = 80 кА
ВК = 227 кА2*с	IТЕР2 * tТЕР = 402 * 3 = 4800 кА2 * с	IТЕР2*tТЕР=31,52*3=30000 кА2*с
*проверка : *IПi + iа = 1,41*25,17+18,57= 54,16 кА	*IОТК.НОМ *(1 + Н/100)= 1,41 * 40 * (1 + 0,2) = 67,88 кА

---

7. Охрана труда и безопасность жизнедеятельности
7.1 Краткое описание электростанции
Алматинская ТЭЦ-2 построена в две очереди:

1 очередь строительства осуществлялась в 1978-1983 годы.

Были введены в эксплуатацию три паровых котла типа БКЗ-420-140-7С и три паровых турбины типа ПТ-80/100-130/13.

2 очередь строительства осуществлялась в 1985-1989 годы.

Введены в эксплуатацию еще четыре паровых котла БКЗ-420-140-7С,одна паровая турбина типа Р-50-130/13 и две паровые турбины типа Т-110/120-130-5.

На начало 2001 года установленная мощность станции составила:

- электрическая - 510 Мвт

- тепловая - 1176 Гкалл/ч

Располагаемая мощность составила:

- электрическая - 410 Мвт

- тепловая - 768 Гкалл/ч

Максимальная тепловая нагрузка составила 734 Гкалл/ч.

Причиной разрыва установленной и располагаемой мощности является дефицит паропроизводительности котлов, работающих на непроектном топливе.

Кроме того, из-за отсутствия потребителя пара 1,3 МПа турбина Р-50-130/13 ст. № 4 недовырабатывает электроэнергию.

Выработка электроэнергии в конденсатном режиме, особенно в летний период, ограничивается недостаточной охлаждающей способностью градирен и неудовлетворительным состоянием конденсаторов турбин.
7.1.1 Газоочистное оборудование

Для очистки дымовых газов от вредных веществ на котлах станции применяются мокрые золоуловители скрубберы МВ-ВТИ с предвключенными трубами Вентури.

Дымовые газы от котлов выбрасываются через две дымовые трубы высотой 129 м, диаметром устья 6,0 и 6,6 м. К трубе № 1 подключены котлы ст. № 1,2,3,4, к трубе № 2 котлы ст. № 5,6,7.
7.1.2 ХВО

Химводоочистка подпитки котлов работает по схеме 2-ступенчатого обессоливания с производительностью 140 м³/час.

Химводоочистка подпитки теплосети работает по схеме обработки комплексоном ИОМС или подкисления с последующей декарбонизацией. Производительность установки 7000 м³/час.
7.2 Анализ труда
На АТЭЦ-2 ежемесячно каждый третий вторник проводится день техники безопасности, цель которого является выявление нарушений техники безопасности, В его проведении в течении года принимают участия все руководители станции, начальники цехов, их заместители, начальники отделов.

---

Смотрите также файлы

• .docx

• Лучший зарубежный плакат.docx

• Урок закрепления Структура урока комплексного применения знаний и умений (урок закрепления) 1) Организационный этап.docx

• Пікірлер Сбадарламада не шін олданады.docx

• 1 Хроматография.docx