Файл: Дипломного проекта Электроснабжение и электропривод насосной станции.doc

Выбор электрооборудования на стороне 10 кВ.

Выбор ячеек и выключателей РУНН ПГВ.

Максимальный расчетный ток:



Выбираем ячейки КМ-1: U_h = 10 кВ, I_н = 1600 А, i_дин = 80 кА. Ячейки комплектуются маломасляными выключателями типа ВКЭ-10-31,5/1600У3.

Таблица 6.4

Условия выбора	Каталожные данные	Расчетные параметры
Uн  Uуст	Uн = 10 кВ	Uуст = 10 кВ
Iн  Iм.р	Iн = 1600 А	Iм.р = 1018,3 А
Iн.откл.  I”пt	Iн.откл = 31,5 кА	I”пt = 9,623 кА
Iдин  I”по	Iн.откл = 31,5 кА	I”по = 11,78 кА
iдин  iуд	iдин = 80 кА	iуд = 28,74 кА
(Iт.)2tт  Вк	(Iт)2·tт = 31,52·4 = = 3969 кА2·с	В*к = 58,78 кА2·с

Окончательно выбираем маломасляный выключатель типа ВКЭ-10-31,5/1600У3.

* При коротком замыкании вблизи группы двигателей тепловой импульс определяется как суммарный от периодической В_к.п и апериодической В_к.а составляющих [18]:

В_к = В_к.п + В_к.а; (6.2)

(6.3)

где Т_д - постоянная времени эквивалентного двигателя. При отсутствии точных данных можно принять значение Т_д равным 0,07 с.

Апериодические составляющие токов двигателей от системы затухают по экспонентам с близкими постоянными времени. Поэтому апериодическую составляющую тока в месте КЗ можно представить в виде одной экспоненты с эквивалентной постоянной времени [18]:

(6.4)

Тепловой импульс от апериодической составляющей тока КЗ [18]:

(6.5)

По (6.2): В_к.п = 6,675²  1,07 + 2  6,645  5,135  0,07 +

+ 0,5  5,135

---

²  0,07 =52,95 к.А²с.

По (6.4):

где Т_а._сд- из табл. 2.45[10].

По (6-5): В_к.а = (6,645 + 5,135)²  0,042 = 5,83 кА²с.

По (6.6): В_к = 52,95 + 5,83 = 58,78 кА²с.
Проверка КЛЭП по термической стойкости к токам КЗ.

Проверка по термической стойкости к токам К3 производится по следующему выражению:

(6.5)

где С – тепловая функция, для кабелей 10 кВ с алюминиевыми однопроволочными жилами и бумажной изоляцией, С-=94 Ас^2/мм² табл. 2.72 [10];

По (6.2): В_кл = 6,645²  0,17 + 2  6,645  5,135  0,07 + 0,6  5,135²  0,07 =

= 13,206 кА²с,

где  = t_pз + t_cв.omкл = 0,1 + 0,07 = 0,17 с.

По (6.1): В_к = 13,206 + 5,23 = 19,036 кА²  с,

где В_к.а = 5,23 кА²с (см. выбор ячеек РУНН ПГВ).

По (6.5):

Исходя из условий термической стойкости кабеля к токам КЗ выбираем кабель (отходящий от ПГВ к КТП) ААШв 3х50 с I_доп = 90 А.

Выбор трансформатора напряжения.

Условия выбора:

• 
  по напряжению U_уст  U_h;
  
• 
  по конструкции и схеме соединения обмоток;
  
• 
  по классу точности;
  
• 
  по вторичной нагрузке S₂ < S_2н
  

где S_2н - номинальная мощность в выбранном классе точности;

S₂ - нагрузка всех измерительных приборов.

Таблица 6.5

Наименование приборов	Тип	Количество	S, ВА			Число катушек		cos	sin			Р, вт		Q, вар
Вольтметр	Э-335	4	2			1		1	0			8		0
Ваттметр	Д-335	1		1,5	2		1			0	3		0
Варметр	Д-335	1	1.5			2		1	0			3		0
Счетчик активной энергии	И-680	1	2Вт			2		0,38	0,925			4		9.79
Счетчик реактивной энергии	И-676	1	3Вт			2		0,38	0,925			6		14,6
Частотомер	Э-371	1	3			1		1	0			3		0
Итого:												27		24,34

---

Вторичная нагрузка трансформатора напряжения:



Выбираем трансформатор напряжения типа НАМИ-10-66У3 со следующими каталожными данными: U_н =10 кB; U_2H = 100 B; S_2н = 120 ВА в классе точности 0,5.

S₂ (36,532 ВА) < S_2н (120 ВА).

Таким образом, трансформатор напряжения НАМИ-10-66УЗ будет работать в выбранном классе точности 0,5.

Выбор трансформатора тока.

Условия выбора:

- по напряжению U_уст  U_h;

- по номинальному первичному току I_м.р  I_1н;

- по номинальному вторичному току;

- по классу точности;

- по вторичной нагрузке Z₂  Z_2н,

где Z_2н — номинальная нагрузка в выбранном классе точности;

Z₂- нагрузка всех измерительных приборов.

Таблица 6.6

Наименование приборов	Тип	Количество	S, BA
			А	С
Амперметр	Э-377	1	0.1
Ваттметр	Д-335	1	0.5	0.5
Варметр	Д-335	1	0.5	0.5
Счетчик активной энергии	И-680	1	2.5	2.5
Счетчик реактивной энергии	И-676	1	2.5	2.5
Итого:			6.1	6

Максимальный расчетный ток I_м.р = 1018,3 А.

Предварительно выбираем трансформатор тока типа ТПЛК-10: I_1н = 1500А;

I_2н = 5А; Z_2H = 0,4 Ом (в классе точности 0,5); I_т = 70,8 кА; t_т = 3 c.

Определим расчетное сопротивление приборов:

---

Определим расчетное сопротивление соединительных проводов:



где R_конт. - сопротивление контактов, Ом.

Сечение соединительных проводов определяется по выражению:

(6.6)

где  = 0,028 - удельное сопротивление алюминия;

l_р - расчетная длина, зависящая от схемы соединения трансформаторов тока и расстояния l от трансформатора тока до приборов: при включении в неполную звезду м;

Сечение соединительных проводов по (6.6):



Принимаем стандартное сечение алюминиевого провода F_ст =6 мм².

Расчетное сопротивление нагрузки вторичной цепи:



Z₂ (0.392 Ом) < Z_2h (0,4 Ом).

Таким образом трансформатор тока ТПЛК-10 будет работать в выбранном классе точности.

Проверка на электродинамическую стойкость.

Условие проверки: i_m.динi_уд.

i_m.дин (74,5 кА) > i_уд (28,74 кА)
Трансформатор типа ТПЛК-10 удовлетворяет условию проверки.

Проверка на термическую стойкость к токам КЗ.

Условие проверки:

I²_т · t_т (15038 кА²·с) > В_к (58,78 кА²·с)
Трансформатор типа ТПЛК-10 удовлетворяет условию проверки.

Таким образом, окончательно выбираем трансформатор тока типа ТПЛК-10.

Схема подключения приборов показана на рис. 6.1.

Выбор электрооборудования на стороне 0,4 кВ.

Выбор вводного автоматического выключателя.

Максимальный расчетный ток:



Предварительно выбираем автоматический выключатель типа А3734С.

---

Таблица 6.7

Условия выбора	Каталожные данные	Расчетные параметры
UнUуст	Uн = 660 В	Uуст = 380 В
I0  Iм.р.	Iн = 400 А	Iм.рас = 271,13 А
Iн.откл  I”о	Iн.откл = 50кА	I”по = 4,32 кА

Уставка тока срабатывания защиты:

I_расц  (1,1 – 1,3)I_м.р.

I_расц  (298,243 – 352,47) А.

Принимаем уставку I_расц.н = 350 А.

I_{ср.авт.кз}=3  I_расц.н = 3  350 = 1050 А.

Окончательно выбираем автоматический выключатель типа А3734С.

Выбор автоматического выключателя на линии к СП-4.

Максимальный расчетный ток берем из таблицы 4.5: I_м.р = 86,22 А.

Предварительно выбираем автоматический выключатель типа А3716БУЗ.

Таблица 6.8

Условия выбора	Каталожные данные	Расчетные параметры
UнUуст	Uн = 660 В	Uуст = 380 В
Iо  Iм.р.	Iн = 160 А	Iм.рас = 86,22 А
Iн.откл  I”о	Iн.откл = 40кА	I”по = 4,32 кА

Уставка тока срабатывания защиты:

I_расц  (1,1 – 1,3)I_м.р.

I_расц  (94,84 – 112) А.

Принимаем уставку I_расц.н = 100 А.

I_{ср.авт.кз}=3  I_расц.н = 3  100 = 300 А.
Окончательно выбираем автоматический выключатель типа A3716БУЗ.

Выбор автоматического выключателя на линии к СП-3.

Максимальный расчетный ток берем из таблицы 4.5:I_м.р = 117 А.

Предварительно выбираем автоматический выключатель типа А3716БУЗ.

Таблица 6.9

Условия выбора	Каталожные данные	Расчетные параметры
UнUуст	Uн = 660 В	Uуст = 380 В
Iо  Iм.р.	Iн = 160 А	Iм.рас = 117 А
Iн.откл  I”о	Iн.откл = 40кА	I”по = 4,32 кА

---