– по номинальному напряжению:

U_Н = 10 кВ ≥ U_сети = 10 кВ

– по величине нагрузки:

,

где – номинальная мощность вторичной обмотки, равная 75 ВА при классе точности 0,5;

– полная мощность нагрузки вторичной цепи трансформатора напряжения.

75 ВА ≥ S_2расч,

Считается, что вторичная расчетная мощность всех измерительных приборов и реле трансформатора напряжения меньше вторичной номинальной мощности трансформатора напряжения при классе точности 0.5.

Так как параметры трансформаторов напряжения НАМИ-10-95 УХЛ2подходят по всем критериям, то данные трансформаторы принимаются к исполнению.

---

4.2.5 Выбор компенсирующих устройств

Так как коэффициент мощности нагрузки cosφ=0,82 меньше 0.92, то рассчитаем мощности компенсирующих устройств, доведя cosφ до 0.92.
Суммарной мощности нагрузки на шинах ГПП:



Активная и реактивная составляющие суммарной мощности нагрузки на шинах ГПП при сosφ=0,80:









Активная и реактивная составляющие суммарной мощности нагрузки на шинах ГПП при сosφ=0,92:









Реактивная мощность, которую необходимо скомпенсировать:





Для компенсации реактивной мощности установим четыре батареи конденсаторов типа УКРМ-10,5-5400-450У3.
4.2.6 Выбор шин

В ЗРУ 10 кВ выбираются алюминиевые шины прямоугольного сечения. Шины выбираем по поминальному допустимому току на стороне 10 кВ:



Выбираются алюминиевые шины прямоугльного сечения мм (площадь поперечного сечения 1200 мм²).

Проверка:

а) на термическую стойкость к току КЗ по минимальной площади сечения проводника:





б) по допустимому продолжительному току:





в) по динамической стойкости:

Максимальную силу, приходящуюся на единицу длины средней фазы В (эта фаза находится в самых неблагоприятных условиях по отношению к фазам А и С) при трёхфазном КЗ определяется по формуле

---

, где a – расстояние между смежными фазами, м.

Принимается a=0,3 м, тогда:

,

Равномерно распределённая сила создаёт изгибающий момент:



где l_ф – пролёт между опорными изоляторами, м.

Примем l_ф=2 м, тогда



Динамическое напряжение от взаимодействия фаз равно



где – момент сопротивления шины, равный



Тогда получается

Допустимое динамическое напряжение:



Так как алюминиевые шины прямоугольного сечения 120х10 удовлетворяют требуемым условиям, то данные шины пригодны к исполнению.
4.2.7 Выбор изоляторов

Выбираются опорные изоляторы типа ИО-10-3,75 У3 (И – изолятор; О – опорный; 10 – номинальное напряжение, кВ; 3,75 – минимальная разрушающая сила на изгиб, кН). Производится проверка изоляторов по следующим условиям:

а) по номинальному напряжению:

.

б) по допустимой нагрузке на изолятор:



где допустимая нагрузка на головку изолятора.



где разрушающая нагрузка изолятора на изгиб;

Расчётная сила, действующую на изолятор, определяется по формуле:



где поправочный коэффициент на высоту шины:

---

где высота изолятора;

ширина одного пакета;

высота одного пакета.







Так как опорные изоляторы типа ИО-10-3,75У3 удовлетворяют всем условиям, данные изоляторы принимаются к исполнению.

5 Расчет заземляющих устройств
5.1 Расчёт сопротивления фундаментов трансформаторов

Выбранный силовой трансформатор имеет следующие габариты:

• 
  длина: 5100 мм;
  
• 
  ширина: 3300 мм.
  

Фундамент трансформатора выкладывается из блоковгеометрические размеры которых: длина L=2400 мм, ширина B=600 мм, высота H=600 мм (рисунок 5.1).



Рисунок 5.1 – Фундаментные блоки


Рисунок 5.2 – Расположение элемента фундамента

а) глубина заложения; б) вид сверху.
А = 6300 мм = 6.3 м; В = 8100 мм = 8.10 м; а = 5100 мм = 5.10 м; b = 6900 мм = 6.90 м;

t = 3000 мм = 3 м.

Эквивалентный внешний диаметр:



Эквивалентный внутренний диаметр:



Сопротивление фундамента:



где ρ = 150 Ом/м – удельное сопротивление грунта;


5.2 Расчет сопротивления сваи или ж/б стойки

Стойки опор и сваи опор под оборудование: УСВ-4А (унифицированная стойка-свая; 4 – типоразмер; А – стойка имеет оголовник с одного торца; L=4500 мм)



Рисунок 5.3 – Унифицированная стойка-свая

Для железобетонной стойки портала:

---

Сопротивление стоек порталов:





5.3 Расчёт сопротивлений стоек разъединителей, трансформаторов напряжения, ограничителей перенапряжений и выключателей

Для железобетонной стойки:



Сопротивление стоек разъединителей при м:





Сопротивление стоек ограничителей перенапряжений:



Сопротивление стоек выключателей:



Сопротивление стоек трансформаторов напряжения:


5.4 Расчёт суммарного сопротивления естественных заземлителей

Суммарное сопротивление естественных заземлителей:



где n = 0,8 – коэффициент использования заземлителей.



Согласно ПУЭ заземляющее устройство электроустановок сети с эффективно заземлённой нейтралью (с большими токами замыкания на землю) выполняются с учётом допустимого сопротивления . Так как ,то сооружение искусственных заземлителей не требуется.


5.5 Расчёт потенциал-выравнивающей сетки
В общем случае конструкция ЗУ представляет из себя металлическую сетку выполненную из горизонтальных полос, заложенную на глубину 0.5 - 0.8 м и вертикальных электродов длинной l, м, заложенных на глубину t, м.

Удельное сопротивление грунта на глубине заложения полосы:

---

Смотрите также файлы

• Реферат таырыбы Сиырларда ешті бітелуін клиникалы рентгенологиялы зерттеу Орындаан Тлеман Елнр.docx

• Практические задания (по темам Экономика и экономические отношения,Рыночная экономика. Спрос и предложение, Семейный бюджет).docx

• Программы 4.docx

• Весенний семестр 202223 уч год Направление экономика (38. 03. 01).docx

• Государственное автономное профессиональное образовательное учреждение тюменской области тюменский техникум индустрии питания, коммерции и сервиса.docx