Файл: Курсовой проект по дисциплине здания, сооружения и их устойчивость при пожаре.docx

Для расчета определим коэффициент изменения модуля упругости стали элементов фермы:

γ_е(Р4) = (N_n(i) ⋅ l²_(i)) _/ (π² ⋅ E_n ⋅ J_min(i)) = (481,6 *10³*(4271*10^-3)²)/(3,14² *2,06* 10¹¹ *163,8* 10^-8) = 2,64

γ_е(Р5) = (N_n(i) ⋅ l²_(i)) _/ (π² ⋅ E_n ⋅ J_min(i)) = (481,6 *10³*(4271*10^-3)²)/(3,14² *2,06* 10¹¹ *163,8* 10^-8) = 2,64

γ_е(С2) = (N_n(i) ⋅ l²_(i)) _/ (π² ⋅ E_n ⋅ J_min(i)) = (127,5 *10³*(3085*10^-3)²)/(3,14² *2,06* 10¹¹ *105,3* 10^-8) = 0,56
где π = 3,14;

E_n – нормативное значение модуля упругости стали, равное 2,06 ⋅ 10¹¹ Па;

J_min – миниальное значение момента инерции поперечного сечения элемента, м⁴, равное:

J_min(Р4) = i_min(i)² ⋅ 2A_(i) = (2,78⋅ 10^-2)² ⋅ (2 ⋅ 10,6⋅ 10^-4) = 163,8 ⋅ 10^-8 м⁴;

J_min(Р5) = i_min(i)² ⋅ 2A_(i) = (2,78⋅ 10^-2)² ⋅ (2 ⋅ 10,6⋅ 10^-4) = 163,8 ⋅ 10^-8 м⁴;

J_min(С2) = i_min(i)² ⋅ 2A_(i) = (2,47⋅ 10^-2)² ⋅ (2 ⋅8,63⋅ 10^-4) = 105,3 ⋅ 10^-8 м⁴.
где i_min – минимальное значение радиуса инерции поперечного сечения элемента из значений i_x и i_y, м.
По графику (приложение 2, рисунок 5) определяем числовые значения критической температуры t_cr в зависимости от величин γ_ytcr и γ_e (для сжатых элементов). Полученные данные сведем в таблицу 3.1.2:

Таблица 3.1.2

Значения критической температуры t_cr в зависимости от величин γ_ytcr и γ_e

	Элементы фермы
	Растянутые Сжатые
	Н2	Н3	Р4	Р5	С2
γytcr	0,691	0,691	1,01	1,01	0,31
γe	-	-	2,64	2,64	0,56
tcr, 0C по γytcr	410	410	0	0	615
tcr, 0C по γe	-	-	0	0	505

---

Результатом статической части расчета будут являться критические температуры рассматриваемых элементов конструкции, полученные по графику (приложение 2, рисунок 5).

Для теплотехнического расчета берутся минимальные значения t_cr, то есть:

t_cr(Р4) = 0 ⁰C;

t_cr(Н2) = 410 ⁰C;

t_cr(Н3) = 410 ⁰C.

t_cr(С2) = 505 ⁰C;

t_cr(Р5) = 0⁰C.

---

3.2 Теплотехнический расчет

Определим толщину сечения элементов фермы, приведенных к толщине пластины. Сечение элементов фермы

δ_пр = A / U,

где А – площадь поперечного сечения элемента фермы, м². В узлах фермы каждый элемент выполнен из двух уголков. Размеры уголка находятся в исходных данных.

U – длина обогреваемого периметра сечения элемента фермы, м (каждый уголок обогревается со всех четырех полок);

U = 8b_f,

где b_f – ширина полки уголка, м.

Таким образом,

δ_пр = A / 8b_f, м;

δ_пр(Р4)= A_(i) / 8b_f(i) = (2*10,8*10^-4)/(8*90*10^-3) = 3*10^-3 м;

δ_пр(Р5)= A_(i) / 8b_f(i) = (2*10,8*10^-4)/(8*90*10^-3) = 3*10^-3 м;

δ_пр(С2)= A_(i) / 8b_f(i) = (2*8,63*10^-4)/(8*80*10^-3) = 2,6*10^-3 м;

δ_пр(Н2)= A_(i) / 8b_f(i) = (2*12,8*10^-4)/(8*100*10^-3) = 3,2*10^-3 м;

δ_пр(Н3)= A_(i) / 8b_f(i) = (2*12,8*10^-4)/(8*100*10^-3) = 3,2*10^-3 м.

С использованием графиков изменения температуры нагрева незащищенных стальных пластин от времени нагрева и приведенной толщины металла при стандартном температурном режиме пожара (приложение 2, рисунок 6) определяем значения времени прогрева до критической температуры, то есть утраты их несущей способности (приложение 2, рисунок 6). Найденные значения сведем в таблицу 3.2.1.

Таблица 3.2.1.
Время прогрева до критической температуры элементов фермы

	Элемент фермы
	Р4	Р5	С2	Н2	Н3
Время прогрева до критической температуры t, мин	0	0	7,5	6	6

---

Вывод:

Фактический предел огнестойкости (Пф) принимают равным минимальному значению времени утраты несущей способности элементов фермы, то есть 0 мин (для элемента Р4,Р5).

4. РАСЧЕТ ФАКТИЧЕСКОГО ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ ДЕРЕВЯННОЙ БАЛКИ ПОКРЫТИЯ

Фактический предел огнестойкости балки определяют по минимальному значению Пф, вычисленному из следующих трех расчетных условий.

Первое условие – потеря прочности по нормальным напряжениям.

Второе условие – потеря прочности по касательным напряжениям.

Третье условие – потеря устойчивости плоской формы (деформирования) изгибаемых конструкций, находящихся в условиях пожара, зависит не только от глубины обугливания (Z) древесины, но также и от возможного выхода из строя нагельных соединений элементов связей.
Расчет по условию потери прочности по нормальным напряжениям

Определять требования к балке по огнестойкости будем расчетным методом с учетом действующей на балку нормативной нагрузки.

Нормативная нагрузка на 1 погонный метр длины балки:

q_n = q* a_б / γ_f = 4,1* 6 / 1,2 = 20,5 кН/м.

В случае, если не известна длина балки, на которой произошло обрушение связей l_pc или l_pc = 0,5* L, M_lpc = ql²/8 то кНм, в противном случае M_lpc = (q_n/2)*(L/2-l_pc)*(L/2+l_pc) кНм.

Изгибающий момент от действия нормативной нагрузки в сечении балки, находящемся на расстоянии l_pc:

M_lpc = (q_n/2)*(L/2-l_pc)*(L/2+l_pc) = (20,5/2)*(9/2-3,0)*(9/2+3,0) = 115,3 кНм.

Поперечная сила от нормативной нагрузки:

Q_n = q_n ⋅ L / 2 = 20,5*9/ 2 = 92,25 кН.
Расчет по условию потери прочности по касательным напряжениям

От действия силы Q_n в опорных сечениях конструкции возникают максимальные касательные напряжения.

Коэффициент изменения прочности по нормальным напряжениям:

η_w = M_lpc / (W*R_fw) = 115,3* 10³ / (21,06* 10^-3 *29* 10⁶) = 0,19

где W – момент сопротивления для прямоугольного сечения, равный:

W = В_б *h² / 6 = 140* 950² / 6 = 21,06*10^-3 м³;

R_fw – расчетное сопротивление древесины изгибу при нагреве, МПа.

Определим критическую глубину обугливания, при достижении которой наступает предельное состояние конструкции по огнестойкости (σ

---

_n = R_fw), при действии нормальных напряжений.

По номограмме (приложение 2, рисунок 7) для числа обогреваемых сторон 3,

h / В_б = 950/140 = 6,79 и η_w = 0,19 определяем, что:

Z_crw = 0,25*В_б = 0,25* 140 = 35 мм (так как найденная точка лежит ниже штрихпунктирной линии).

Коэффициент изменения прочности по касательным напряжениям:

η_a = 3Q_n / (2B_б h*R_fqs) = 3* 92,25* 10³ / (2* 140* 10^-3* 950* 10^-3* 1,2* 10⁶) =
= 0,87;

где R_fqs – расчетное сопротивление древесины скалыванию, МПа.

Определим критическую глубину обугливания, при достижении которой наступает предельное состояние конструкции по огнестойкости (σ_n = R_fw), при действии касательных напряжений.

По номограмме (приложение 2, рисунок 7) для числа обогреваемых сторон 3.

h/В_б = 950/140 = 6,79 и η_a = 0,87 определяем, что

Z_cra = 0,025*950 = 23,75 мм.

Из двух значений Z_crw и Z_cra, выбираем наименьшее, таким образом

Z_cr = 23,75 мм.

Определим время при пожаре от начала воспламенения древесины до наступления предельного состояния конструкции по огнестойкости:

t_cr = Z_cr / V = 23,75 / 0,6 = 39,6 мин,

где V - скорость обугливания древесины, мм/мин (прил. 1, таблица 1).

Фактический предел огнестойкости балки составляют:

Пф = t_зо + t_cr = 5 + 39,6 = 44,6 мин

где t_зо – время задержки обугливания, то есть время при пожаре от начала воздействия температуры на древесины до ее воспламенения, равное 5 мин.
Расчет по условию потери устойчивости плоской форм

Потеря устойчивости плоской формы (деформирования) изгибаемых конструкций, находящихся в условиях пожара, зависит не только от глубины обугливания древесины, но также и от возможного выхода из строя нагельных соединений элементов связи.

Поскольку на заданной части длинны (l_pc) время утраты несущей способности стальных креплений связей t_рс = 15 мин.(0,25 ч.), то за это время значение глубины обугливания поперечного сечения балки с учетом того, что время задержки обугливания (t₃₀ = 5 мин.) можно определить, исходя из соотношения:

Z₁ = (t_pc - t_зо) *V = 10 *V = 10* 0,6 = 6 мм.

Для определения критического значения глубины обугливания, из условий сохранения устойчивости плоской формы (деформирования), необходимо:

---