Файл: Образовательное учреждение высшего образования воронежский государственный технический университет.docx

ВУЗ: Не указан

Категория: Курсовая работа

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 03.12.2023

Просмотров: 166

Скачиваний: 4

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Выбираем , а из этого следует, что

Далее рассчитываем постоянную времени нарастания прямого тока , как положительный корень уравнения ниже:
(18)
Время жизни дырок в n1 – базе рассчитано по формуле (9), а время жизни электронов в p2 – базе обычно принимается равным (0.1 – 0.4)* . Диффузионные длины дырок в n1 – базе и электронов в p2 – базе рассчитываются по следующим формлуам:
(19)

(20)
где Dn и Dp – коэффициенты диффузии электронов и дырок. При температуре 20 Dn = 33 см2/с и Dp = 12 см2/с, при температуре 125 Dn = 22 см2/с и Dp = 8 см2/с.

Примем



Постоянную времени нарастания прямого тока определяют графически. Построение графика идёт по следующей функции:
(21)
График построенный по этой функции в MathCad показан ниже:

Рисунок 2 – Определение
Исходя из данного графика постоянная времени нарастания тока

Рассчитав постоянную времени нарастания прямого ток, вычислим плотность критического заряда включения тиристора, обеспечивающую заданное значение:
(22)
Интеграл вероятности функции ошибок, определяется по графику ниже:

Рисунок 3 –
Интеграл вероятности ошибок



Теперь рассчитаем плотность тока утечек через переход :
(23)
.
Рассчитаем удельное сопротивление и концентрацию акцепторов в p2 – базе:
(24)
Обычное значение для тиристоров от 200 до 400 Ом. Выбираем , тогда удельное сопротивление равно:

Зная удельное сопротивление мы можем определить концентрацию акцепторов в p2 – базе по графику зависимости .

Посчитаем равновесную концентрацию электронов – базе при пределельной температуре 125 оС. Учтём что при 20 оС собственная концетрация носителей в кремнии а при предельной температуре :
(25)
.
Рассчитаем коэффициент переноса дырок через – базу:
(26)



Рассчитаем коэффициент переноса электронов через p2 – базу:
(27)


Рассчитаем плотность тока насыщения через переход

при предельной температуре:
(28)


Теперь рассчитаем сопротивление технологической шунтировки единицы площади третьего перехода j3. Шунты нужны для замыкания эммитерного перехода тиристора и улучшения прямого напряжения пробоя и стойкости.
(29)
Левую часть выражения написанного выше, можно обозначит с помощью функции от сопротивления технологической шунтировки и построить график зависимости, а точка пересечения графика с прямой проведённой из начала координат под углом 45 градусов, даёт нам значение искомого сопротивления:

Рисунок 4 – График искомого сопротивления
Сопротивления технологической шунтировки перехода j3 тиристора Rут = 5.1 Ом*см2.

Узнав сопротивление технологической шунтировки и задавшись величиной диаметра технологического шунта dш = 0.025 см, расстояние между центрами соседних шунтов можно рассчитать по формуле:
(30)
Из формулы (30) выразим Rут через Lш:

Расстояние между центрами соседних шунтов определим из таблицы ниже:
Таблица 4 – Расстояние между центрами соседних шунтов перехода j3 тиристора Lш.


Расстояния между центрами соседних шунтов перехода j3 тиристора Lш = 0.21 см.

Рисунок 5 – Определения расстояния между центрами соседних шунтов


    1. Расчёт диаметра тиристорного элемента и выбор конструкции корпуса


Рассчитываем зависимость напряжения в открытом состоянии от плотности тока тиристора:
, (32)
где при Т = 20
.
.
Зависимость напряжения в открытом состоянии от плотности тока тиристора имеет вид:

Результаты расчёта сведены в табл. 2.
Таблица 2 – Зависимость напряжения в открытом состоянии от плотности тока тиристора


Зависимость напряжения в открытом состоянии от плотности тока тиристора имеет вид, приведённый на рис. 6.

Рисунок 6 – Зависимость напряжения в открытом состоянии от плотности тока тиристора
Далее нам необходимо рассчитать радиальный размер фаски, которая используется для защиты структур силовых тиристоров от поверхностного пробоя. Для тиристоров, обычно, используют двухступенчатые фаски.

Рисунок 7 – Двухступенчатая фаска
Угол φ1- выбирается в пределах (30 – 45) , а угол φ2, определяющий стойкость к поверхностному пробою коллектор-ного перехода, в пределах (1,5 – 4). Радиальный размер фаски определяется по формуле ниже:
) - 2 (мм). (33)

Далее нам необходимо определить коэффициент, учитывающий потери активной площади за счёт технологической шунтировки перехода j3. Катодные шунты обычно имеют круглую форму и располагаются по площади эмиттера в виде регулярной системы с квадратным или треугольным расположением.

Рисунок 8 – Расположение шунтов катодного эммитера

Наличие эмиттерных шунтов приводит к потери общей площади эмиттера, а, следовательно, и нагрузочного тока. Коэффициент, учитывающий потери активной площади за счет технологической шунтировки перехода j3:

При расположении шунтов по вершинам квадратов:
, (34)
При расположении шунтов по вершинам треугольников:
, (35)
При треугольном распределении диаметр шунта больше, чем при квадратном, что позволяет лучше реализовать данную форму.


Выбираем расположении шунтов по вершинам треугольников:

Задаёмся различными значениями диаметра выпрямительного элемента dвэ и расcчитываем активную площадь структуры тиристора:
(36)
Вычисляем плотность тока через структуру при прямом токе, равном 2,5 Iос.ср, и разных значениях dвэ:
(37)

Зная плотности тока, по графику зависимости напряжения в открытом состоянии от плотности тока тиристора определяем значение прямого напряжения и рассчитываем среднюю мощность прямых потерь Рос.ср. для разных значений dвэ, которое у нас 18 мм:
(38)
Результаты расчёта приведены в таблице 3.

Далее рассчитываем графики зависимости мощности, рассеиваемой корпусом тиристора штыревой и таблеточной конструкции при заданных значениях максимально допустимой температуры структуры и корпуса, и строим их на графике.
(39)
Далее рассчитаем активную площадь структуры тиристора по формуле (36):

Исходя из всего выше написанного выбираем штыревой корпус.


    1. Расчёт основных параметров тиристоров


Импульсное напряжение в открытом состоянии определяем следующим образом. Зная dвэ и активную площадь рассчитываем плотность прямого тока, соответствующую току Iос.ср: jос.max= . Далее по зависимости jпр(Uпр) определяем Uос.и=f(jос.max).



Повторяющийся импульсный обратный ток и повторяющийся импульсный ток в закрытом состоянии:
(40)
Толщина слоя объёмного заряда W0=Won1 + Wop2, вычисляется по формулам (12), (15) – (17) при Uзс = Uзс.п.