Файл: Задача создания эффективного процесса вентилирования решается экономическими и прогрессивными производственными способами. Устраиваются комбинированные системы вентиляции для промышленных предприятий с использованием аэрации,.docx
Добавлен: 06.12.2023
Просмотров: 47
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
По большей величине суммарных теплопоступлений выбираем расчетный час для проектирования вентиляции: 14-15 ч.
q'=889·0,45·0,9=360 Вт/м2;
F0'=41,5·2,8+60·2,2·2,8=888 м2;
Q0=360·888·0,8·3,6=920972 кДж/ч.
Таблица 2 - Определение часа максимальных поступлений тепла от солнечной радиации через световые проемы аэрационного фонаря.
| Истинное солн. время, часы до и после полудня | Ориентация остекления по сторонам света | qп+qр , Вт/м2 | |||
| север | юг | ||||
| qп , Вт/м2 | qр , Вт/м2 | qп , Вт/м2 | qр , Вт/м2 | ||
| 5-6 | 102 | 55 | 0 | 31 | 188 |
| 6-7 | 26 | 69 | 0 | 59 | 154 |
| 7-8 | 0 | 71 | 13 | 76 | 160 |
| 8-9 | 0 | 67 | 94 | 85 | 246 |
| 9-10 | 0 | 63 | 206 | 87 | 356 |
| 10-11 | 0 | 60 | 299 | 90 | 449 |
| 11-12 | 0 | 59 | 344 | 91 | 494 |
| 12-13 | 0 | 59 | 344 | 91 | 494 |
| 13-14 | 0 | 60 | 299 | 90 | 449 |
| 14-15 | 0 | 63 | 206 | 87 | 356 |
| 15-16 | 0 | 67 | 94 | 85 | 246 |
| 16-17 | 0 | 71 | 13 | 76 | 160 |
| 17-18 | 26 | 69 | 0 | 59 | 154 |
| 18-19 | 102 | 55 | 0 | 31 | 188 |
По большей величине суммарных теплопоступлений выбираем расчетный час для проектирования вентиляции: 12-13 ч.
q'=494·0,45·0,9=200 Вт/м2;
F0'=2·1,8·60=183,6 м2;
Q0=200·183,6·0,8·3,6=105791 кДж/ч.
Общее теплопоступление от солнечной радиации составляет:
Q0=920972+105791=1026763 кДж/ч.
3.1.2. Поступление тепла через покрытия
Поступление тепла в теплый период года через совмещенные покрытия зданий и сооружений для любого расчетного часа суток определяется по формуле:
Qmax = (q0 + βAq)F , (3)
где q0- среднесуточное поступление тепла в помещение, кДж/ч;
q0 =
(4)F – площадь покрытия, м2;
R0 – сопротивление теплопередаче покрытия, м2·ч·°С/кДж, определяется по [4]. При tH=38°C, R0=0,2128 м2·ч·°С/кДж;
t'В – расчетная температура внутреннего воздуха под перекрытием, °С
t'В = tрз + K(Hn-2) , (5)
tрз – температура рабочей зоны помещения, tрз=26°С
K – температурный градиент, применяемый по [6], K=1,1;
Hn – расстояние от пола до центра вытяжного отверстия в верхней зоне, м. Hn=14м;
-условная среднесуточная температура наружного воздуха, °С;
, (6)
- расчетная температура наружного воздуха, принимаемая равной средней температуре июля по [5], °С, =18,8°С;
– коэффициент поглощения тепла солнечной радиации наружной поверхности ограждения, для рубероида =0,9;
- среднесуточное количество тепла суммарное солнечной радиации, поступающего в июле на горизонтальную поверхность, принимаемое по [5], =329 Вт/м2;
- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, кДж/(м2ч°С);
, (7)
- расчетная скорость ветра, принимаемая по [5], =0 м/с;Aq – амплитуда колебаний теплового потока;
, (8)
- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, =31,4 кДж/(м2ч°С);
- амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции;
, (9)β – коэффициент любого часа суток, определяемый в зависимости от запаздывания теплопоступлений (Δτ), т.е. от числа часов, прошедших до расчетного часа до или после максимума поступление тепла через покрытие (τmax);
, (10)Д – характеристика тепловой инерции покрытия, определяемая по [4]. При
=38°С, Д=2,134.Расчет.
= (7,5+2,2·0)1,163=8,723 кДж/(м2ч°С);
= 18,8+
°С;t'В =26+1,1(13-2)=38,65°С;
q0 =
кДж/ч;
=2,5-0,1(20-20)=2,62;Aq =31,4·2,62=2,27;
=13+2,7·2,134=18,7=19 ч.В нашем случае расчетный час 17.00, тогда запаздывание теплопоступлений состоит: ε = 19-17=2 ч. Согласно [3] β=1, тогда
Qmax =(439,62+1·82,27)·60·21=657581 кДж/ч.
3.1.3.Теплопоступление от источников искусственного освещения
Вся энергия, затрачиваемое на освещение, переходит в тепло, нагревающее воздух помещения. Тепловыделения от освещения, кДж/ч, определяются по формуле:
Q =3,6·Nосв , (11)
где Nосв – суммарная мощность источников освещения, Вт, определяемая ориентировочно по площади помещения:
Nосв =Nуд·S , (12)
Nуд – удельная мощность общего освещения, Вт/м2, принимаемая по [4]. Для светильников типа ОДР и лампы типа Д (дневного света) при высоте подвеса 4-6 м Nуд =6,5 Вт/м2;
S – площадь поверхности, м2.
Расчет.
S =60·21=1260 м2;
Nосв =6,5·1260= 8190 Вт;
Q =3,6·8190=29484 кДж/ч.
3.1.4. Тепловыделения от людей
Тепловыделения от людей в тепловом балансе помещения не учитываются, т.к. на каждого человека, находящегося в помещении, приходится объем помещения более 40 м3 (при количестве работающих в смену – 60 человек):
м3/чел.3.1.5. Тепловыделения от механического оборудования
Тепловыделения от оборудования, снабженного электродвигателями и находящегося в общем помещении с ним, определяются по формуле:
, (13)
где
- суммарная мощность оборудования, работающего по одному и тому же режиму, кВт;
- коэффициент использования установочной мощности, принимаемый по [4, табл. 6].Суммарная мощность оборудования по литейному цеху сведена в табл.3.
Таблица 3 - Суммарная мощность оборудования, снабженного электродвигателями
| Наименование оборудования | Nу , кВт | Количество | | |
| Бегуны центробежные | 4,5 | 3 | 0,22 | 2,97 |
| Глиномешалка | 2,8 | 1 | 0,22 | 0,616 |
| Транспортер формовочной земли | 4,5 | 5 | 0,55 | 12,375 |
| Станок для зачистки стержней | 1,7 | 1 | 0,17 | 0,289 |
| Решетка вибрационная для выбивки формовочной земли | 8,5 | 1 | 0,22 | 1,87 |
| Решетка вибрационная | 7 | 2 | 0,22 | 3,08 |
| | | | | =21,2 |
Q = 3600·21,2·1 = 76320 кДж/ч.
3.1.6. Тепловыделения от нагревательного оборудования
1. Печи для плавки и его выдержки в жидком состоянии
В цехе установлены 3 вагранки, из них 2 рабочие, а одна резервная. Тепловыделения от вагранки составляют при водяном охлаждении 1275 кДж/м2·ч, [4].
Высота вагранки 7 м, диаметр 2,1 м, тогда площадь вагранки составит:
S =2·3,14·1,05·7=46,16 м2.
Следовательно, тепловыделения от 2 рабочих вагранок равны:
Q =2·1275·46,16=116041,21 кДж/ч.