 26,4 - условие прочности выполняется.

Выбираем листовой прокат для поясов 530х20х14000, для стенки 1300х10х14000.

Т .к. пролет 14 м, то экономически целесообразно уменьшить сечение балки. Уменьшение сечения будем делать на расстоянии 1/6 пролета балки от опоры, т.е. х=2,33 м.

Рис. 15



С учетом собственного веса главной балки М^/=1,02·2306=2352,12 кНм.

Определим требуемый момент сопротивления и момент инерции измененного сечения, исходя из прочности сварного стыкового шва, работающего на растяжение.






Принимаем пояс шириной 400 мм.
Уточним площадь сечения полки:

A_f1= b_f1 t_f=40·2=80 см².


Рис. 16

Геометрические характеристики сечения балки

Момент инерции



Момент сопротивления



Статический момент







18,6<22,44 кН/см² -условие прочности выполняется.

Максимальное касательное напряжения в балке


R_S _с = 0,5824·1,1=15,3 кН/см²

10,06<15,3- проверка выполняется.

6.3. Проверка и обеспечение местной устойчивости элементов главной балки

Проверим устойчивость стенки и определим необходимость постановки ребер жесткости. Условная гибкость стенки определяется по формуле

---

.

4,3>3,2 => необходимо укрепление стенки ребрами жесткости.

В ыполняем постановку рёбер жёсткости в местах передачи нагрузки от вспомогательной балки на главную.


Рис. 17

Ширина ребер :



Принимаем b_h = 90 мм.

Толщина ребра



Принимаем t_S= 7 мм.

Балка разбита на пять отсеков.
Проверка устойчивости стенки в первом отсеке.

Проверка выполняется в сечении расположенном на расстоянии 0,96 от первого ребра жесткости, т.е. на расстоянии х₁=1,75-1,26=0,49 м от опоры.

П лощадь сечения балки в этом отсеке:

А=1·126+2·40·2=286 см²;

Нагрузка от веса балки:



М₁=qx(l-x)/2=2,245·1,75(14-1,75)/2=24,06;

М₁^'=1130,4*1,75=1978,2 кН*м

М_I=24,06+1978,2=2002,26 кНм;

М₂=qx(l-x)/2=2,245·0,49(14-0,49)/2=7,43;

М₂^'=1130,4*0,49=553,896

М_II=7,43+553,896=561,326 кНм;

М_ср=(2002,26+561,326)/2=1281,79 кНм;

Рис.18

Нормальные и касательные напряжения

а) нормальные

;



б) касательные

Q_ср=1164,31кН;


Критические нормальные напряжения

;


 тогда по табл.21 СНиП II-23-81^*

---

=33,32;




Критические касательные напряжения





Проверка устойчивости стенки

.



проверка в первом отсеке выполняется.
Проверка устойчивости стенки балки во втором отсеке

Проверка выполняется в сечении расположенном на расстоянии 0,96 от второго ребра жесткости, т.е. на расстоянии х₂=5,25-1,26=3,99 м от опоры.

Площадь сечения балки в этом отсеке:

А=1*126+2·53*2=33 см²;

Нагрузка от веса балки:



М₁=qx(l-x)/2=2,65*5,25(14-5,25)/2=60,87;

М₁^'=1130,4*5,25-565,2*3,5=3956,4

М_I=60,87+3956,4=4017,27 кНм;

М₂=qx(l-x)/2=2,65·3,99(14-3,99)/2=52,92;

М₂^'=4510,296-1266=3244,3

М_II=52,92+3244,3=3297,2 кНм;

М_ср=(4017,27+3297,2)/2=3657,2 кНм;

Нормальные и касательные напряжения

а ) нормальные

;

Рис.19

б) касательные

Q_ср=582,16кН;


Критические нормальные напряжения

;


 тогда по табл.21 СНиП II-23-81^*

---

=33,75;


Критические касательные напряжения





Проверка устойчивости стенки

.



проверка во втором отсеке выполняется.
Проверка устойчивости стенки балки в третьем отсеке

Проверка выполняется в сечении расположенном на расстоянии 0,96 от третьего ребра жесткости, т.е. на расстоянии х₂=8,75-1,26=7,49 м от опоры.

П лощадь сечения балки в этом отсеке:

А=338 см²;

Нагрузка от веса балки:

q=2.65

М₁=qx(l-x)/2=2.65*8.75(14-8.75)/2=60.87;

М₁^'=3956,4кН*м

М_I=60,87+3956,4=4017,27 кНм;

М₂=qx(l-x)/2=2,65·7,49(14-7,49)/2=64,6;

М₂^'=3956,4кН*м

М_II=64,6+3956,4=4021 кНм;

М_ср=(4017,27+4021)/2=4019 кНм;

Рис.20

Нормальные и касательные напряжения

а) нормальные

;



б) касательные

Q_ср=0;


Критические нормальные напряжения

;


 тогда по табл.21 СНиП II-23-81^*

=33,75;


Критические касательные напряжения





Проверка устойчивости стенки

---

.



проверка в третьем отсеке выполняется.

6.4. Расчет поясных сварных швов.
Полки составных сварных балок соединяют со стенкой на заводе автоматической сваркой. Сдвигающая сила на единицу длины



Для стали С245 по табл. 55^* СНиП II-23-81^* принимаем электроды Э-42.

Определим требуемую высоту катета К_f поясного шва "в лодочку".

1. Расчет по металлу шва.

Коэффициент глубины провара шва _f =0,9 (СНиП II-23-81^*, табл.34)

Коэффициент условия работы _wf = 1 (СНиП II-23-81^*, пп. 11.2)

Расчетное сопротивление металла R_wf =180 МПа(СНиП II-23-81^*, табл.56)

_f  _wf R _wf = 0,9 118= 16,2 кН/см²

2. Расчет по металлу границы сплавления.

Коэффициент глубины провара шва _z =1,05 (СНиП II-23-81^*, табл.34)

Коэффициент условия работы _wz = 1 (СНиП II-23-81^*, пп. 11.2)

Расчетное сопротивление металла R_wz =0,45 R_un = 0,45 370 = 166,5 МПа

_z  _wz R _wz = 1,05 116,65 = 17,48 кН/см²

Сравнивания полученные величины, находим

(_wR_w)_min = 16,2 кН/см²
Высота катета поясного шва должна быть не менее

=>



k_f≥ 3 мм

По толщине наиболее толстого из свариваемых элементов (t_f= 20мм) по табл. 38 СНиП II-23-81^*, принимаем k_f= 6 мм.

6.5.Конструирование и расчет опорной части балки
Принимаем сопряжение балки с колонной примыканием сбоку. Конец балки укрепляем опорными ребрами. Опорное ребро жесткости крепится сварными швами к стенке балки. Нижний торец опорного ребра балки остроган для непосредственной передачи давления на колонну.

Определим площадь сечения ребра на смятие торцевой поверхности:

---

Смотрите также файлы

• Заведение находится на главной улице Нижнего Новгорода. В историческом центре города, на ул. Большая Покровская 42.pptx

• Российский государственный социальный университет Итоговый контроль по дисциплине.docx

• Приложение 7 Виды сделок по законности содержания.docx

• Инструкция "Вам будут предложены вопросы об особенностях вашего поведения в различных условиях и ситуациях. Это не испытание ума или способностей, поэтому нет ответов плохих или хороших..docx

• Упражнение 1Заполните недостающие места в таблице.odt