Условие (9,17) выполняется.

• 
  Проверка на термическую стойкость
  

На термическую стойкость выключатель проверяется по тепловому импульсу
тока КЗ:
где B_К – расчетный тепловой импульс КЗ.
Тепловой импульс от полного тока КЗ вычисляется по выражению:
где t_КЗ – длительность КЗ, принимается максимально возможной и складыва-ется из времени действия основной релейной защиты с учетом времени действия АПВ t_РЗ.ОСН и полного времени отключения выключателя с учетом гашения дуги t_В.

Принимается t_РЗ.ОСН = 0,5 с, полное время отключения выключателя t_В = 0,05 с из табл.13.2, поэтому длительность КЗ t_КЗ = 0,55 с.
Постоянную времени эквивалентной схемы принимают равной T_а = 0,02 с.
Подставляя численные значения, получаем:
18

• 
  выбранного выключателя ток термической стойкости I_ТЕР = 25 кА, время термической стойкости t_ТЕР = 3 с, следовательно:
  

Условие (9.18) ) проверки на термическую стойкость выполняется. Выбранный выключатель ВВЭ-6-25/630 удовлетворяет всем необходимым
проверкам, следовательно, его допустимо использовать как выключатель Q₃. Поскольку выключатель проходит по всем условиям проверки, то применим
этот выключатель также для выключателей Q₄, Q₁₁, Q₁₂.
Результаты расчета данного выключателя представлены в таблице 13.1. Таблица 13.1 – Результаты выбора выключателя
Технические характеристики выключателя ВВЭ-6-25/630 приведены в таблице 13.2.
Таблица 13.2 – Технические характеристики выключателя ВВЭ-6-25/630

13.2 Выбор высоковольтного выключателя Q_6,Q_7,Q_8,Q_9, в цепь одиночного двигателя

Выбор выключателя к одиночному двигателю Д1 аналогично пункту 13.1. Таблица 13.3 – Результаты выбора выключателя
Выбор выключателя к одиночному двигателю Д2 аналогично пункту 13.1. Таблица 13.4 – Результаты выбора выключателя
Выбранный выключатель ВВЭ-6-25/630 удовлетворяет всем необходимым проверкам, следовательно, его допустимо использовать.
Технические характеристики выключателя ВВЭ-6-25/630 приведены в таблице
9.6
Таблица 13.6 – Технические характеристики выключателя ВВЭ-6-25/630
13.3 Выбор разъединителя для КТП


По номинальному напряжению сети
19

Разъединитель выбирается исходя из условия:
По номинальному напряжению сети выбирается разъединитель с U_НОМ = 6 кВ РВ-6/400

По номинальному току

---

Выбираемый разъединитель должен удовлетворять следующим условиям:
Наибольший ток нормального режима из (4.16).
Максимальный длительный ток будет в послеаварийном режиме при отклю-чении одной из линий I_{МАКС.ДЛИТ} = 2*I_Р.
Подставляя численные значения, получим:
Номинальный ток разъединителя по паспортным данным I_НОМ = 400 А.
Условие (13.21) выполняется.
Проверка по электродинамической стойкости
Проверка производится по сквозным токам по условиям:
Ударный коэффициент для разъединителя:
Ударный коэффициент в точке КЗ K_У=1,79 меньше, чем 1,8, следовательно, проверяем аппарат по одному условию.

Условие (13.22) выполняется.
Проверка на термическую стойкость
На термическую стойкость разъединитель проверяется по тепловому импуль-су тока КЗ:
где B_К – расчетный тепловой импульс КЗ.
Тепловой импульс от полного тока КЗ вычисляется по выражению:
Длительность КЗ и постоянная времени эквивалентной схемы замещения остаются прежними. Ток и время термической стойкости для выбранного разъеди-нителя соответственно равны: I_ТЕР = 16 кА, t_ТЕР = 4 с. Подставляя численные значе-ния в (13.23), (13.24) получим:
Условие (13.23) проверки на термическую стойкость выполняется. Выбранный разъединитель РВ-6/400 удовлетворяет всем необходимым про-
веркам, следовательно, его допустимо использовать как разъединитель по обе сто-роны от выключателя Q₁₁ (Q₁₂).
20

Таблица 13.7 – Результаты выбора разъединителя РВ-6/400
Технические характеристики разъединителя РВ-6/400 приведены в таблице
Таблица 13.7 - Технические характеристики разъединителя РВ-6/400


13.4 Выбор ОПН


Ограничители перенапряжения (ОПН) относятся к высоковольтным аппара-там, предназначенным для защиты изоляции электрооборудования от атмосферных и коммутационных перенапряжении.
В отличие от традиционных вентильных разрядников с искровыми промежут-ками и карборундовыми резисторами, ОПН не содержат искровых промежутков и состоят только из колонки нелинейных резисторов на основе окиси цинка, заклю-ченных в полимерную или фарфоровую покрышку.
Для стороны 35 кВ выбираем ОПН-35/40,5/10 УХЛ1 - ограничители перена-пряжений нелинейные с фарфоровой внешней изоляцией.
Таблица 13.9 - Технические характеристики ограничителя перенапряжения ОПН-35/40,5/10 УХЛ1

---

13.5 Выбор трансформатора тока


Для ВЛ со стороны 6 кВ на линии Л1 выбираем трансформатор тока типа ТОЛ-10-300/5.
Проверка ТТ по максимальному рабочему току
где I_max-максимальный ток на линии Л1 из (4.27), А; I_ном-номинальный первичный ток, А. Условие (9.24) выполняется.
Проверка ТТ по электродинамической стойкости:
где i_д – ток электродинамической стойкости ТТ;
i_y – суммарный ударный ток через аппарат из табл.8.1.
Условие (13.25) выполняется.
21

Проверка ТТ по термической стойкости:
где I_m - односекундный ток термической стойкости, кА t_m – максимальное время действия РЗ. В_к – тепловой импульс из табл.9.1.
Условие (13.26) выполняется.
Таблица 13.10 - Технические характеристики трансформатор тока ТОЛ-10-300/5
13.6 Выбор трансформатора напряжения


Трансформатор напряжения предназначен для понижения высокого напряже-ния до стандартного значения 100 или 100/ 3 В и для отделения цепей измерения и релейной защиты от первичных цепей высокого напряжения.




К вторичной обмотке трансформатора напряжения подключается вольтметр,
счетчики активной и реактивной энергии.
Выбираем трансформатор напряжения НОЛ-10.
Таблица 13.11 - Вторичная нагрузка трансформатора напряжения

1. 
   Проверка по номинальному напряжению
   

Номинальное напряжение первичной обмотки U_ном=10 кВ. Номинальное напряжение сети U_ном.с=6 кВ. Условие выполняется.

2. 
   По классу точности
   

Выбираем трансформатор класса точности 0,5. Данному классу точности со-ответствует S _{н о м}  7 5 В А

3. 
   По вторичной нагрузке
   

где S_ном – номинальная мощность в выбранном классе точности;
S_2 – нагрузка всех измерительных приборов, присоединённых к трансформа-тору напряжения.

Нагрузка всех измерительных приборов
где Р – активная нагрузка всех измерительных приборов;
Q – реактивная нагрузка всех измерительных приборов.
Активная нагрузка всех измерительных приборов
22

где P_СЧi – активная мощность счётчика;.
Активная нагрузка всех измерительных приборов по (13.28):
Реактивная нагрузка всех измерительных приборов

---

где Q_СЧi – реактивная мощность счетчика;
Реактивная нагрузка всех измерительных приборов по (13.29):
Нагрузка всех измерительных приборов по (13.27):
Условие выполняется. Параметры выбранного трансформатора напряжения приведены в таблице 14.
Таблица 13.12 - Технические параметры трансформатора напряжения НОЛ-10


13.7 Выбор предохранителя


Предохранитель - это коммутационный аппарат, предназначенный для отклю-чения защищаемой цепи путем разрушения специально предусмотренных для этого токоведущих частей под действием тока, превышающего определенное значение.
Для трансформаторов напряжения выбирается ПКТ 103-6-100-31,5 УХЛ1. Таблица 9.13 - Технические характеристики предохранителя ПКТ 103-6-100-31,5 УХЛ1

1. 
   Проверка по номинальному напряжению Условие выполняется.
   

2. 
   Проверка по номинальному току:
   

где S_ном.тр - номинальная мощность трансформатора напряжения; U_ном – номинальное напряжение трансформатора напряжения. Условие выполняется.

3. 
   По току отключения:
   

где I_по – суммарный действующее значение за первый период табл.8.1.
I_откл – номинальный ток отключения предохранителя из табл.9.13.
Условие выполняется.
23

Заключение
В результате достижения цели работы было спроектировано электроснабже-ние дожимной насосной станции. Первым этапом для достижения цели было опре-деление расчетной электрической нагрузки ДНС.
Далее было выбрано сечение кабельных и воздушных линий. Для двигателей был выбран кабель марки ААБл-(6-3x95) и ААБл-(6-3x150). Для линий КТП был выбран кабель типа АСБ-6-3x50. А для воздушных линий был выбран провод АС-16.
Следующим шагом был выбор силовых трансформаторов по типу и исполне-нию, мощности и по технико-экономическому расчету. Было принято решение о выборе ТМН-6300/35 с номинальной мощностью 6300 кВ∙А и ТМ-1000/6 с номи-нальной мощностью 1000 кВ∙А. Выбор мощность силового трансформатора позво-ляет нам в будущем расширить производство без кардинальных изменений плана электроснабжения ДНС, а так же снизит затраты на дальнейшее расширение.
По результатам расчета короткого замыкания, была выбрана коммутационная и защитная аппаратура. А именно высоковольтные вводные выключатели ВВЭ-6-25-

630. 
     Выбран разъединитель КТП типа РВ-6/400, ограничитель перенапряжения ОПН-35/40,5/10 УХЛ1, трансформатор тока типа ТОЛ-10-300/5, трансформатор напряжения НОЛ-10 и предохранитель ПКТ 103-6-100-31,5 УХЛ1.
     

---

По расчетам и проверкам сделанным в работе можно сделать вывод, что данная модель электроснабжения ДНС может быть использована для эксплуатации.

24

---

Смотрите также файлы

• Картотека пальчиковой гимнастики по лексическим темам в подготовительной группе.docx

• Планировочная организация земельного участка.doc

• Поиск ресурса стать подопечным самому себе.doc

• Законодательством рф данное положение не регламентировано Административная дееспособность у гражданина рф возникает.docx

• Естественные науки20 Охрана природы20. 18 Физикоматематические науки22.doc