Файл: Электрооборудование радиальносверлильного станка 2Л53У.doc
Добавлен: 10.01.2024
Просмотров: 501
Скачиваний: 6
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
РАЗДЕЛ 2. РАСЧЕТАЯ ЧАСТЬ
Металлообрабатывающие станки по количеству типов и потребляемой ими энергии занимают одно из основных мест среди электрифицированных машин и агрегатов. Электрооборудование и автоматика станков оснащаются современными типами электроприводов и средствами автоматического управления, что обеспечивает высокую производительность и точность обработки, безопасность и удобство управления и их обслуживания.
2.1. Расчет мощности электродвигателей станка и их выбор
Мощность, необходимая для работы станка, определяется режимом работы станка с учетом обеспечения его высокой производительности экономичности и безопасности обслуживания. Как известно, режим резания и другие режимы обработки деталей на станках характеризуются определенными расчетными параметрами, к которым относят: глубину резания (t), подачу или перемещение сверла на один оборот шпинделя (S), скорость резания или скорость перемещения стружки относительно сверла (V).
По указанным параметрам, а также по коэффициентам, характеризующий обрабатываемый материал и материал сверла, можно найти усилие резания или усилие другой обработки, а по ней и скорость сверления определить необходимую мощность станка. Эта мощность определяется самым тяжелым режимом обработки, задаваемым технологической картой станка или картами технологических нормативов станка.
2.1.1. Расчет и выбор электродвигателя шпинделя
Скорость резания при сверлении VZС (м/мин), рассчитывается по формуле:
VZС = (CV • dCZv) / (TMv • SYv), (2.1)
где S – подача инструмента, мм/об, (Приложение 1, Таблица 1);
dC– диаметр рабочего инструмента (сверла), мм, (из задания);
CV- cкоростной коэффициент обработки материала, (Приложение 1,
Таблица 2);
Zv, Mv, Yv - показатели степени, (Приложение 1, Таблица 2);
T - стойкость инструмента, мин,( Приложение 1, Таблица 3).
VZС = (9,8 • 30 0,4)/(50 0,2 • 0,5 0,5) = 24,58 м/мин.
Частота вращения шпинделя NШП(об/мин), определяется по формуле:
NШП= (VZС • 1000) /( π • dC), (2.2)
dC – диаметр рабочего инструмента (сверла), мм, (из задания).
NШП = (24,58 • 1000) / (3,14 • 30) = 260,93 об/мин.
Мощность резания при сверлении PZС (кВт), рассчитывается по формуле:
PZС = MC • NШП / 9550, (2.3)
где MC
-вращающий момент на шпинделе при сверлении, Н∙м;
MC = 9,81• CM • SYm • dсZm, (2.4)
где CM, Ym, Zm– моментные коэффициенты и показатели степени, отн. ед. для сверления принимаются по (Приложение 1, Таблица 4).
MC = 9,81 • 0,0345 • 0,5 0,8 • 30 2=174,84 Н∙м;
PZС= 174,84 • 260,93 / 9550 = 4,78 кВт.
Расчетная мощность двигателя РДР (кВт), определяется по формуле:
РДР1= PZС / ηСТ, (2.5)
где ηСТ – КПД главного привода при полной нагрузке, отн.ед.,
ηСТ = 0,75.
РДР1= 4,78 / 0,75 = 6,4 кВт.
Согласно условия Р1 ≥ РДР1 выбирается асинхронный двигатель.
Параметры двигателя M1: по справочнику выбираю трехфазный двигатель типа АИР 132 S4, мощность Р1 = 7,5 кВт; номинальный ток
I1=15,6 А; напряжение питающей сети 380 В; частота тока f=50 Гц; частота вращения n=1455об/мин; =87,5%; соs=0,83; коэффициент пуска
Кпуск. = 7, (Приложение 2).
2.1.2. Расчет и выбор двигателя подачи суппорта
Мощность, расходуемая исполнительным органом станка на осуществление подачи суппорта, осуществляется двигателем М2 и может быть определена по мощности электродвигателя шпинделя М1.
PП = (0,001…0,01) • PZС, (2.6)
где PП– мощность подачи суппорта, кВт.
PП = (0,001…0,01) • 4,78 = 4,78 • 10-3... 4,78 • 10-2 кВт.
Принимаем PП = (4,78 • 10-3 + 4,78 • 10-2) : 2 = 2,64 • 10-2 кВт, что является средним арифметическим значением диапазона 4,78 • 10-3...4,78 • 10-2.
Расчетная мощность двигателя РДР2(кВт), определяется по формуле:
РДР2= PП / ηСТ2, (2.7)
где ηСТ2 – КПД привода подачи супорта, отн.ед.,
ηСТ2 = 0,15.
РДР2 = 0,0264 / 0,15 = 0,176 кВт.
Согласно условия Р2 ≥ РДР2 выбирается асинхронный двигатель.
Параметры двигателя M2: по справочнику выбираю трехфазный двигатель типа АИР 56 А2 мощностью Р2 = 0,18 кВт; номинальный ток I2 = 0,52 А; напряжение питающей сети 380 В; частота тока f=50 Гц; частота вращения n = 2700 об/мин; = 68%; соs = 0,78; коэффициент пуска Кпуск. = 5 [2]
(Приложение 3).
2.1.3. Расчет и выбор двигателя насоса подачи охлаждающей жидкости
Мощность двигателя М3 (кВт) определяется по формуле [2]:
РДР3 = (Кзап• U3 • Q3 • H3)/ (1000 • н3 • п3) , (2.8)
где Кзап= 1,5 – коэффициент запаса;
U3= 9810 н/м3 – плотность перекачиваемой жидкости;
Q3
= 28•10-5 м3/с – производительность насоса;
Н3= 12 м – напор насоса;
н3= 0,5– КПД насоса охлаждения;
п3= 0,98 – КПД передачи.
РДР3 = (1,5 • 9810 • 0,00028 • 12 )/ (1000 • 0,5 • 0,98) = 0,1 кВт.
Согласно условия Р3 ≥ РДР3 выбирается асинхронный двигатель.
Параметры двигателя M3: по справочнику выбираю трехфазный электрический двигатель для насоса охлаждения типа АИР 50 В2 мощностью Р3= 0,12 кВт; номинальным током I3 = 0,39А; напряжение питающей сети 380 В; частота тока f=50 Гц; частота вращения n = 1325 об/мин; = 63%;
соs = 0,75; коэффициент пуска Кпуск.=5 [2]( Приложение 2).
Основные параметры выбранных двигателей сведены в табл. 2.1.
Таблица 2.1
Технические данные электродвигателей станка
2.2. Проверочный расчет и выбор пускозащитной аппаратуры
2.2.1. Расчет и выбор магнитных пускателей
Магнитный пускатель предназначен для длительного включения и отключения потребителей электроэнергии.
Контакторы и магнитные пускатели обеспечивают оперативные переключения электрических цепей с частотой до 1200 включений в час. Эти качества сделали их незаменимыми при управлении электродвигателями постоянного и переменного тока.
Пускатели осуществляют пуск, остановку, реверс, а также нулевую защиту и защиту электродвигателей от перегрузок встроенными тепловыми реле.
Такие пускатели автоматически отключают двигатели при снижении напряжения на 50...60% номинального и при перегрузках (если имеется тепловое реле).
Наиболее широкое распространение получили электромагнитные пускатели серии ПМЕ000 и ПАЕ100 сI
н от 3,2 до 150 А. Постепенно их заменяют более совершенными пускателями серии ПМЛ000000 с Iн от 10 до 200 А.
Расчет и выбор магнитного пускателя осуществляется по 2 условиям:
Условие 1. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или несколько больше силы номинального тока потребителя (двигателя):
Iном.п. Iном.дв. (2.9)
Условие 2. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или больше шестой части силы пускового тока двигателя:
Iном.п.Iпуск. / 6, (2.10)
где Iном.п– номинальный ток магнитного пускателя, A;
Iном.дв– номинальный ток двигателя, A;
Iпуск. =Iном.• Кпуск. – пусковой ток двигателя, А.
2.2.1.1. Выбираю магнитный пускатель КМ2 для двигателя М3
Условие 1. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или несколько больше силы номинального тока потребителя (двигателя):
Iном.п. Iном.дв3. ,
где Iном.дв.3= 0,39 А – номинальный ток двигателя,
Iном.п. 0,39 А.
Выбираю предварительно пускатель 1 величины [4]для которого:
Iном.п. = 10 А;
10 0,39 А.
Условие 2. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или больше шестой части силы пускового тока двигателя:
Iпуск3 = Iном.дв.3 • Кпуск3 = 0,39 • 5 = 1,95 А;
Iном.п. = Iпуск./ 6;
10 1,95/ 6;
10 0,325 А.
Как видно пускатель 1 величины условиям коммутации удовлетворяет. Выбираю магнитный пускатель ПМЛ–1140-10А-110АС-УХЛ4-Б-КЭАЗ. Магнитный пускатель ПМЛ–1140 первой величины, нереверсивный.
(Приложение 4).
2.2.1.2. Выбираю магнитный пускатель КМ3 для двигателя М1
Условие 1. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или несколько больше силы номинального тока потребителя (двигателя):
Iном.п.Iном.дв.1,
где Iном.дв.1= 15,6А – номинальный ток двигателя,
Iном.п. 15,6А.
Выбираю предварительно пускатель 1 величины [4] для которого:
Iном.п. = 16 А;
1615,6 А.
Условие 2. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или больше шестой части силы пускового тока двигателя:
Iном.п. Iпуск. / 6;
Iпуск1 = Iном.дв.1• Кпуск1 = 15,6•7 =109,2А;
25 109,2/ 6;
25 18,2 А.
Окончательно, по второму условию, выбираем магнитный пускатель 2 величины ПМЛ–2500-25А-110АС-УХЛ4-Б-КЭАЗ. Магнитный пускатель ПМЛ–2500 второй величины, реверсивный. (Приложение 4).
2.2.1.3. Выбираю магнитный пускатель КМ4 для двигателя М2
Условие 1. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или несколько больше силы номинального тока потребителя (двигателя):
Iном.п.Iном.дв.1,
где Iном.дв.2= 0,52 А – номинальный ток двигателя,
Iном.п. 0,52 А.
Выбираю предварительно пускатель 1 величины [4] для которого:
Iном.п. = 10А;
10 0,52 А.
Условие 2. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или больше шестой части силы пускового тока двигателя:
Iном.п. Iпуск. / 6;
Iпуск2 = Iном.дв.2 • Кпуск2 = 0,52 • 5 = 2,6 А;
10 2,6/ 6;
10 0,43А.
Как видно пускатель 1 величины условиям коммутации удовлетворяет. Выбираю магнитный пускатель ПМЛ–1500-10А-110АС-УХЛ4-Б-КЭАЗ. Магнитный пускатель ПМЛ–1500 первой величины, реверсивный (Приложение 4).
2.2.1.4. Выбираю магнитный пускатель КМ1
Определим ток, протекающий через силовые контакты пускателя:
В расчете используем мощности, потребляемые катушками пускателей
КМ 2, КМ 3 и КМ 4.
I1 = Sкм2 + Sкм3+ Sкм4 /U3 = 9,5 + 115 + 9,5 /110 = 1,22 А;
где Sкм3 - потребляемая мощность самой мощной катушки пускателя серии ПМЛ при включении, (Приложение 4). Пускатель КМ3 выбран второй величины, поэтому из приложения 4 выбираем мощности Sкм3 = 115 ВА при включении.
Sкм2 и Sкм4 - потребляемая мощность катушки пускателя серии ПМЛ при удержании – 9,5 ВА (Приложение 4).
Iном.п. 1,22 А.
Выбираю предварительно пускатель 1 величины [4] для которого:
Iном.п. = 10А;
101,22 А.
Выбираю магнитный пускатель ПМЛ–1140-10А-110АС-УХЛ4-Б-КЭАЗ.
Магнитный пускатель ПМЛ–1140 первой величины, нереверсивный.
(Приложение 4).
Основные параметры выбранных магнитных пускателей сведены в таблицу 2.2.
Таблица 2.2
Технические данные выбранных магнитных пускателей
Металлообрабатывающие станки по количеству типов и потребляемой ими энергии занимают одно из основных мест среди электрифицированных машин и агрегатов. Электрооборудование и автоматика станков оснащаются современными типами электроприводов и средствами автоматического управления, что обеспечивает высокую производительность и точность обработки, безопасность и удобство управления и их обслуживания.
2.1. Расчет мощности электродвигателей станка и их выбор
Мощность, необходимая для работы станка, определяется режимом работы станка с учетом обеспечения его высокой производительности экономичности и безопасности обслуживания. Как известно, режим резания и другие режимы обработки деталей на станках характеризуются определенными расчетными параметрами, к которым относят: глубину резания (t), подачу или перемещение сверла на один оборот шпинделя (S), скорость резания или скорость перемещения стружки относительно сверла (V).
По указанным параметрам, а также по коэффициентам, характеризующий обрабатываемый материал и материал сверла, можно найти усилие резания или усилие другой обработки, а по ней и скорость сверления определить необходимую мощность станка. Эта мощность определяется самым тяжелым режимом обработки, задаваемым технологической картой станка или картами технологических нормативов станка.
2.1.1. Расчет и выбор электродвигателя шпинделя
Скорость резания при сверлении VZС (м/мин), рассчитывается по формуле:
VZС = (CV • dCZv) / (TMv • SYv), (2.1)
где S – подача инструмента, мм/об, (Приложение 1, Таблица 1);
dC– диаметр рабочего инструмента (сверла), мм, (из задания);
CV- cкоростной коэффициент обработки материала, (Приложение 1,
Таблица 2);
Zv, Mv, Yv - показатели степени, (Приложение 1, Таблица 2);
T - стойкость инструмента, мин,( Приложение 1, Таблица 3).
VZС = (9,8 • 30 0,4)/(50 0,2 • 0,5 0,5) = 24,58 м/мин.
Частота вращения шпинделя NШП(об/мин), определяется по формуле:
NШП= (VZС • 1000) /( π • dC), (2.2)
dC – диаметр рабочего инструмента (сверла), мм, (из задания).
NШП = (24,58 • 1000) / (3,14 • 30) = 260,93 об/мин.
Мощность резания при сверлении PZС (кВт), рассчитывается по формуле:
PZС = MC • NШП / 9550, (2.3)
где MC
-вращающий момент на шпинделе при сверлении, Н∙м;
MC = 9,81• CM • SYm • dсZm, (2.4)
где CM, Ym, Zm– моментные коэффициенты и показатели степени, отн. ед. для сверления принимаются по (Приложение 1, Таблица 4).
MC = 9,81 • 0,0345 • 0,5 0,8 • 30 2=174,84 Н∙м;
PZС= 174,84 • 260,93 / 9550 = 4,78 кВт.
Расчетная мощность двигателя РДР (кВт), определяется по формуле:
РДР1= PZС / ηСТ, (2.5)
где ηСТ – КПД главного привода при полной нагрузке, отн.ед.,
ηСТ = 0,75.
РДР1= 4,78 / 0,75 = 6,4 кВт.
Согласно условия Р1 ≥ РДР1 выбирается асинхронный двигатель.
Параметры двигателя M1: по справочнику выбираю трехфазный двигатель типа АИР 132 S4, мощность Р1 = 7,5 кВт; номинальный ток
I1=15,6 А; напряжение питающей сети 380 В; частота тока f=50 Гц; частота вращения n=1455об/мин; =87,5%; соs=0,83; коэффициент пуска
Кпуск. = 7, (Приложение 2).
2.1.2. Расчет и выбор двигателя подачи суппорта
Мощность, расходуемая исполнительным органом станка на осуществление подачи суппорта, осуществляется двигателем М2 и может быть определена по мощности электродвигателя шпинделя М1.
PП = (0,001…0,01) • PZС, (2.6)
где PП– мощность подачи суппорта, кВт.
PП = (0,001…0,01) • 4,78 = 4,78 • 10-3... 4,78 • 10-2 кВт.
Принимаем PП = (4,78 • 10-3 + 4,78 • 10-2) : 2 = 2,64 • 10-2 кВт, что является средним арифметическим значением диапазона 4,78 • 10-3...4,78 • 10-2.
Расчетная мощность двигателя РДР2(кВт), определяется по формуле:
РДР2= PП / ηСТ2, (2.7)
где ηСТ2 – КПД привода подачи супорта, отн.ед.,
ηСТ2 = 0,15.
РДР2 = 0,0264 / 0,15 = 0,176 кВт.
Согласно условия Р2 ≥ РДР2 выбирается асинхронный двигатель.
Параметры двигателя M2: по справочнику выбираю трехфазный двигатель типа АИР 56 А2 мощностью Р2 = 0,18 кВт; номинальный ток I2 = 0,52 А; напряжение питающей сети 380 В; частота тока f=50 Гц; частота вращения n = 2700 об/мин; = 68%; соs = 0,78; коэффициент пуска Кпуск. = 5 [2]
(Приложение 3).
2.1.3. Расчет и выбор двигателя насоса подачи охлаждающей жидкости
Мощность двигателя М3 (кВт) определяется по формуле [2]:
РДР3 = (Кзап• U3 • Q3 • H3)/ (1000 • н3 • п3) , (2.8)
где Кзап= 1,5 – коэффициент запаса;
U3= 9810 н/м3 – плотность перекачиваемой жидкости;
Q3
= 28•10-5 м3/с – производительность насоса;
Н3= 12 м – напор насоса;
н3= 0,5– КПД насоса охлаждения;
п3= 0,98 – КПД передачи.
РДР3 = (1,5 • 9810 • 0,00028 • 12 )/ (1000 • 0,5 • 0,98) = 0,1 кВт.
Согласно условия Р3 ≥ РДР3 выбирается асинхронный двигатель.
Параметры двигателя M3: по справочнику выбираю трехфазный электрический двигатель для насоса охлаждения типа АИР 50 В2 мощностью Р3= 0,12 кВт; номинальным током I3 = 0,39А; напряжение питающей сети 380 В; частота тока f=50 Гц; частота вращения n = 1325 об/мин; = 63%;
соs = 0,75; коэффициент пуска Кпуск.=5 [2]( Приложение 2).
Основные параметры выбранных двигателей сведены в табл. 2.1.
Таблица 2.1
Технические данные электродвигателей станка
| Обозначение на схеме | Марка двигателя | Р, кВт | Iном, А | КПД , % | cos | К пуск | n , об/мин |
| М1 | АИР 132 S4 | 7,5 | 15,6 | 87,5 | 0,83 | 7 | 1455 |
| М2 | АИР 56 A2 | 0,18 | 0,52 | 68 | 0,78 | 5 | 2700 |
| М3 | АИР 50 В2 | 0,12 | 0,39 | 63 | 0.75 | 5 | 1325 |
2.2. Проверочный расчет и выбор пускозащитной аппаратуры
2.2.1. Расчет и выбор магнитных пускателей
Магнитный пускатель предназначен для длительного включения и отключения потребителей электроэнергии.
Контакторы и магнитные пускатели обеспечивают оперативные переключения электрических цепей с частотой до 1200 включений в час. Эти качества сделали их незаменимыми при управлении электродвигателями постоянного и переменного тока.
Пускатели осуществляют пуск, остановку, реверс, а также нулевую защиту и защиту электродвигателей от перегрузок встроенными тепловыми реле.
Такие пускатели автоматически отключают двигатели при снижении напряжения на 50...60% номинального и при перегрузках (если имеется тепловое реле).
Наиболее широкое распространение получили электромагнитные пускатели серии ПМЕ000 и ПАЕ100 сI
н от 3,2 до 150 А. Постепенно их заменяют более совершенными пускателями серии ПМЛ000000 с Iн от 10 до 200 А.
Расчет и выбор магнитного пускателя осуществляется по 2 условиям:
Условие 1. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или несколько больше силы номинального тока потребителя (двигателя):
Iном.п. Iном.дв. (2.9)
Условие 2. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или больше шестой части силы пускового тока двигателя:
Iном.п.Iпуск. / 6, (2.10)
где Iном.п– номинальный ток магнитного пускателя, A;
Iном.дв– номинальный ток двигателя, A;
Iпуск. =Iном.• Кпуск. – пусковой ток двигателя, А.
2.2.1.1. Выбираю магнитный пускатель КМ2 для двигателя М3
Условие 1. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или несколько больше силы номинального тока потребителя (двигателя):
Iном.п. Iном.дв3. ,
где Iном.дв.3= 0,39 А – номинальный ток двигателя,
Iном.п. 0,39 А.
Выбираю предварительно пускатель 1 величины [4]для которого:
Iном.п. = 10 А;
10 0,39 А.
Условие 2. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или больше шестой части силы пускового тока двигателя:
Iпуск3 = Iном.дв.3 • Кпуск3 = 0,39 • 5 = 1,95 А;
Iном.п. = Iпуск./ 6;
10 1,95/ 6;
10 0,325 А.
Как видно пускатель 1 величины условиям коммутации удовлетворяет. Выбираю магнитный пускатель ПМЛ–1140-10А-110АС-УХЛ4-Б-КЭАЗ. Магнитный пускатель ПМЛ–1140 первой величины, нереверсивный.
(Приложение 4).
2.2.1.2. Выбираю магнитный пускатель КМ3 для двигателя М1
Условие 1. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или несколько больше силы номинального тока потребителя (двигателя):
Iном.п.Iном.дв.1,
где Iном.дв.1= 15,6А – номинальный ток двигателя,
Iном.п. 15,6А.
Выбираю предварительно пускатель 1 величины [4] для которого:
Iном.п. = 16 А;
1615,6 А.
Условие 2. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или больше шестой части силы пускового тока двигателя:
Iном.п. Iпуск. / 6;
Iпуск1 = Iном.дв.1• Кпуск1 = 15,6•7 =109,2А;
25 109,2/ 6;
25 18,2 А.
Окончательно, по второму условию, выбираем магнитный пускатель 2 величины ПМЛ–2500-25А-110АС-УХЛ4-Б-КЭАЗ. Магнитный пускатель ПМЛ–2500 второй величины, реверсивный. (Приложение 4).
2.2.1.3. Выбираю магнитный пускатель КМ4 для двигателя М2
Условие 1. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или несколько больше силы номинального тока потребителя (двигателя):
Iном.п.Iном.дв.1,
где Iном.дв.2= 0,52 А – номинальный ток двигателя,
Iном.п. 0,52 А.
Выбираю предварительно пускатель 1 величины [4] для которого:
Iном.п. = 10А;
10 0,52 А.
Условие 2. Сила номинального тока пускателя должна быть равна или больше шестой части силы пускового тока двигателя:
Iном.п. Iпуск. / 6;
Iпуск2 = Iном.дв.2 • Кпуск2 = 0,52 • 5 = 2,6 А;
10 2,6/ 6;
10 0,43А.
Как видно пускатель 1 величины условиям коммутации удовлетворяет. Выбираю магнитный пускатель ПМЛ–1500-10А-110АС-УХЛ4-Б-КЭАЗ. Магнитный пускатель ПМЛ–1500 первой величины, реверсивный (Приложение 4).
2.2.1.4. Выбираю магнитный пускатель КМ1
Определим ток, протекающий через силовые контакты пускателя:
В расчете используем мощности, потребляемые катушками пускателей
КМ 2, КМ 3 и КМ 4.
I1 = Sкм2 + Sкм3+ Sкм4 /U3 = 9,5 + 115 + 9,5 /110 = 1,22 А;
где Sкм3 - потребляемая мощность самой мощной катушки пускателя серии ПМЛ при включении, (Приложение 4). Пускатель КМ3 выбран второй величины, поэтому из приложения 4 выбираем мощности Sкм3 = 115 ВА при включении.
Sкм2 и Sкм4 - потребляемая мощность катушки пускателя серии ПМЛ при удержании – 9,5 ВА (Приложение 4).
Iном.п. 1,22 А.
Выбираю предварительно пускатель 1 величины [4] для которого:
Iном.п. = 10А;
101,22 А.
Выбираю магнитный пускатель ПМЛ–1140-10А-110АС-УХЛ4-Б-КЭАЗ.
Магнитный пускатель ПМЛ–1140 первой величины, нереверсивный.
(Приложение 4).
Основные параметры выбранных магнитных пускателей сведены в таблицу 2.2.
Таблица 2.2
Технические данные выбранных магнитных пускателей
| Обозначение на схеме | Тип пускателя | Iном.п. А | Iном.дв. А | Iпуск.дв. А |
| КМ1 | ПМЛ–1140 | 10 | 1,22 | - |
| КМ2 | ПМЛ–1140 | 10 | 0,39 | 1,95 |
| КМ3 | ПМЛ–2500 | 25 | 15,6 | 109,2 |
| КМ 4 | ПМЛ–1500 | 10 | 0,52 | 2,6 |