Файл: 1. 1 Cовременные развитие нефтегазоперерабатывающей отрасли.docx

Скачать файл (1,06Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 10.01.2024

Просмотров: 211

Скачиваний: 3

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

VI - углеводородный газ.

В сепараторе 5 происходит разделение продуктов реакции на
водородсодержащий газ и жидкую фазу (нестабильный гидрогенизат). Водородосодержащий газ из 5 направляется в приемный сепаратор, затем на прием компрессоров 13 блока гидроочистки, и после сжатия основное его количество идет на смешение с сырьем через абсорбер 12 (с кратностью циркуляции не менее 500 нм /м сырья и концентрацией водорода не менее 70 % об.), а избыток сбрасывается с установки. Дренирование жидкой фазы из 12 осуществляется в колонну 10. Жидкая фаза абсорбера 12 - нестабильный гидрогенизат - проходит трубное пространство теплообменника, где подогревается за счет тепла стабильного гидрогенизата - нижнего продукта колонны 10, а затем подается на 23-ю тарелку отпарной колонны 6. Для регулирования температуры входа в колонну 6 предусмотрено байпасирование потока стабильного гидрогенизата помимо теплообменника 7. Существует схема дренажа отстоявшейся в отстойнике сепаратора 5 воды с растворенными в ней хлоридами, сероводородом и аммиаком в специальную емкость. Откуда затем она дренируется в промканализацию. В отпарной колонне 6 из нестабильного гидрогенизата отпариваются легкие углеводороды, сероводород, аммиак и влага. Верхний продукт колонны 6 проходит конденсатор-холодильник воздушного охлаждения, водяной холодильник и поступает в сепаратор 5. Температурный режим колонны поддерживают с помощью подогревателя, обогреваемого водяным паром. Верхние продукты колонны (сероводород и пары воды) охлаждаются в конденсаторе-холодильнике и разделяются в сепараторе на сероводород и воду. Вода возвращается в колонну на орошение. Сероводород используется для получения серной кислоты или серы. Выведенный из колонны регенерированный раствор МЭА после охлаждения в теплообменнике и холодильнике вновь возвращается в цикл. Легкий бензин возвращается в колонну на орошение. Сероводородная вода периодически сбрасывается в сепаратор насыщенного раствора МЭА, а углеводородный газ, содержащий сероводород, направляется на очистку 15%-м раствором МЭА. Насыщенный сероводородом раствор МЭА из абсорберов очистки подвергается дегазации, нагревается в теплообменнике и поступает в отгонную колонну. Гидрогенизат, освобожденный от сероводорода, аммиака, растворенных газов и воды, из 6 поступает в межтрубное пространство рибойлера 7, где происходит его подогрев за счет тепла газопродуктовой смеси, вышедшей из реактора 1. Паровая фаза из рибойлера 7 возвращается в виде горячей струи в колонну 6 под нижнюю тарелку. Стабильный гидрогенизат направляется через фильтры в блок риформинга. Режим работы отпарной колонны зависит от качества перерабатываемого сырья: для более легких фракций - это температуры 100°С (верх) и 200°С (низ), а для более тяжелых - это 120°С (верх) и 230°С (низ). Технологический режим и примерный материальный баланс установки гидроочистки бензина приведены ниже:

2 РАСЧЕТНЫЙ РАЗДЕЛ
Исходные данные для расчета реакторного блока технологической установки гидроочистки бензиновой фракции ПАО «Саратовского НПЗ»

Характиричтика сырья:

Производительность установки по сырью G=930 тт/ год;

Топливо	Фракция	Плотность	Сера С	Дисульфидной	Теофеновой	Углеводы	Водородсодержанине газа
Бензин	180	0.71кг/м3	0,8%	0,2%	0,44%	1%	85%

Определим степень гидрообессеривания по формуле

(1)

(масс.)
Выход гидроочищенного бензинного топлива рассчитываем по формуле

(2)

где

– выход бензина, %(масс.);

– выход газа, % (масс.);

ΔS – количество удаленной из сырья серы на сырье, % (масс.)

= 0,794%(масс.)

= 0,3·0,794=0,2382 %(масс.)

= 100–0,794–0,794–0,2382= 98,174%(масс.)

Расход водорода на гидроочистку

(3)

где G₁ – расход 100%-го водорода, % (масс) на сырье;

ΔS – количество серы, удаляемое при гидроочистке, % (масс) на сырье;

m – коэффициент, зависящий от характера сернистых соединений.

G₁=0,02∙0,062 + 0,14·0,125 + 0,2·0,0938+(0,544 0,006)·0,25=0,133%(масс.)

Расход водорода на гидрирование непредельных углеводородов равен

(4)

где

– расход 100%-го водорода;

– разность содержания непредельных углеводородов в сырье;

М – средняя молекулярная масса смеси.

Среднюю молекулярную массу сырья рассчитываем по формуле

(5)

где

– относительная плотность сырья при температуре 288 К.

Расчёт относительной плотности сырья при температуре 288К ведётся по формуле

(6)

где

0,000738– поправочный коэффициент;

=0,823

Разность содержания непредельных углеводородов в сырье рассчитывается по формуле

(7)

Мольную долю водорода можно рассчитать из условий фазового равновесия в газосепараторе высокого давления

(8)

где

– мольные доли водорода в паровой фазе;

– мольные доли водорода в жидкой фазе;

– константа фазового равновесия.

Потери водорода от растворения в гидрогенизате

(% масс) на сырье

(9)

Механические потери G₄

(10)

где

кратность циркуляции ЦВСГ, нм³/м³;

плотность сырья, кг/м³.

=250нм³/м³

Потери водорода с отдувом

Потери водорода с отдувом

Объемный баланс по водороду и углеводородным газам записывают в следующем виде

(11)

где

– объемы свежего ВСГ, химически реагирующего и сорбируемого гидрогенизатом водорода, отдува, газов

гидрокрекинга и газов, абсорбируемых жидким гидрогенизатом соответственно, м³/ч;

– объемные концентрации водорода в свежем и циркулирующем ВСГ.

Наиболее экономичный по расходу водороду режим без отдува ВСГ можно поддерживать, если газы, поступающие в систему со свежим ВСГ, полностью сорбируются в газосепараторе в жидком гидрогенизате, т.е.