Файл: Образец выполнения курсового проекта.docx

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 12.01.2024

Просмотров: 245

Скачиваний: 2

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

???? пласт

????

1200

285 ,5 см

Расстановку вертикальных ребер принимаем по чертежу. Рѐбра жѐсткости располагаем с одной стороны балки шириной не менее ???? = ????f 24 50 =

1080 24 50 = 95 mm, толщиной ???? = 2???? ???????? ???? = 2 · 95√24 2,06 · 104 = 7мм.

Устанавливаем необходимость проверки устойчивости стенки. Так




w
как условная гибкость стенки необходима.


3 ,61

  • 2 ,5

проверка устойчивости стенки

Проверяем отсек «а». Определяем средние значения M и Q в сечении на

расстоянии х = 300 см от опоры (под балкой настила)




Рисунок 4.5. Схема расположения рѐбер жѐсткости: 1 – место изменения сечения пояса; 2 – место проверки местнойустойчивости стенки;3местопроверкипоясного шва


M2 qx???? x / 2 115 ,8 3 ,0 12 3 ,0  / 2 1563

кН м 156300

кН см;


Q2 q???? / 2 x 115 ,8 12 / 2 3 ,0 347 кН.
Определим действующие напряжения:




2 w
M h

156300



106
18 , 44 кН
/ см2 ,

Wh

8167

110



w
  Q2
347
3 , 27 кН
/ см2 .


w
h t

106 1,0


Определяем критические напряжения


 0 ,76 R

    s



0 ,76

13 ,9
12 ,62 кН
/ см2 ,






сr
10 ,3 1





2 2

ef

10 ,3 1





2 , 26 2

3,61 2


где

ahw

240

2 , 26 ;

106






ef w
3 , 61 .

Определим значение коэффициента степени упругого защемления стенки в поясах

3

b f tf

3

30  2 



h

0 ,8

t 106 1,0

1,81 ,

ef w
где β коэффициент, принимаемый по табл. 22 [4]; hef расчѐтная высота стенки составной балки, для сварных балок hef = hw.

При δ = 1,81 и а/hef=2,26 по табл. 24 [4] предельное значение отношения


напряжений ???? = 0,765. Расчетное значение

поэтому σcr определяем по формуле
???? oc





8 ,15



18 , 44
0 , 44
0 ,765 ,





cсrRy



сr 2

w

32 ,9 24



3 ,61 2
60 ,59 кН
/ см2 ,

где сcr =32,9 получили по табл. 21 [4] при δ = 1,81.

Затем определяем σoc, cr, принимая при вычислении ̅ m c а








а
значение а/2




4 ,1



с1 Ry

23 , 24



 24
33 ,18 кН
/ см2 ,



???? oc, cr 2

a

4 ,12

где с1 = 23,24 получили по табл.23 [4] при δ = 1,81 и а/ (2hw)=240/212=1,13 Подставляем полученные значения напряжений в формулу:


c
  0 ,608    1 .
Проверка показала, что устойчивость стенки обеспечена, хотя расстояния между рѐбрами жѐсткости а=240 см >2hw=212 см.

1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11

Расчет поясного шва сварной балки



В работе балки учтены пластические деформации, а также имеется местная сосредоточенная нагрузка от балок настила, действующая на сжатый пояс балки. Поэтому швы выполняем двусторонними, автоматической сваркой в лодочку, сварочной проволокой Св – 08А диаметром 3 мм.

Определяем толщину шва в сечении х = 120/2 = 60 см, под первой от опоры балкой настила, где сдвигающая сила максимальна









w
fn  R
,



min


где n = 2 (при двусторонних швах); I1 = 332531см4, Sf1 = 2160 см3, F =134,55 кН, ℓос = =16,5 cм.

Определяем поперечную силу
Q = q·(???? ) = 115,8 (12 0,6) = 625, .

2 2
По табл. 56 [4] для сварочной проволоки Св-08А Rwf =180 МПа = 18 кН/см2. В соответствии с табл.3 и 51 [4] для стали С255 Rwz= 0,45Run= 0,45·37 =

=16,6 кН/см2. По табл. 35 [4] находим коэффициенты глубины проплавления угловых швов βf = 1,1 и βz = 1,15. Затем определяем более опасное сечения шва βf Rwf= 1,1·18 =19,8 кН/см2˃βz Rwz= 1,15·16,6 =

=19,09 кН/см2. Отсюда выбираем меньшее значение 19,09 кН/см2 и определяем
требуемую тощину шва






f2 19 ,09

0 , 24 .

Принимаем по табл.39 [4] минимально допустимый при толщине пояса tf = 20 мм шов толщиной kf = 6 мм, что больше получившегося по расчету kf = 2,4мм.

Расчет монтажного стыка сварной балки на высокопрочных болтах



Монтажный стык делаем в середине пролета балки, где M =

=2084,4 кН·м и Q = 0.

Стык осуществляем высокопрочными болтами d = 20 мм из стали марки 40Х «селект», имеющей по табл. №61 [4] наименьшее временное сопротивление Rbun =1100 МПа = 110 кН/см2. Способ обработкии соединяемых поверхностей - газопламенная. Несущая способность болта, имеющего две плоскости трения



Qbh

R A




bh bn b
h

77 2 , 45 (1,0 0 , 42 / 1,02 ) 2 132

кН,

где

Rbh

0 ,7 R

0 ,7 110

77 кН

/ см2 ;

A 2 , 45 см2

определяется из табл. 62 [4];


bn

bun
так как количество болтов n ˃10 коэффициент ???????? = 1; назначаем способ регулирования натяжения болта по углу закручивания, разница в диаметрах отверстия и болта δ = 1…4 мм, поэтому по табл.37[4] коэффициенты μ =0,42 и ???? = 1,02; количество поверхностей трения k = 2.

1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11