Файл: Реферат 2 Введение 3 Формулировка основных моментов технических требований на проектируемый полувагон 5.docx

ВУЗ: Не указан

Категория: Реферат

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 12.01.2024

Просмотров: 279

Скачиваний: 3

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

СОДЕРЖАНИЕ

СОДЕРЖАНИЕ

ЗАДАНИЕ №602

РЕФЕРАТ

Введение

1. Формулировка основных моментов технических требований на проектируемый полувагон

2. Расчет линейных размеров и определение основных параметров полувагона

3. Уточнение параметров полувагона по результатов вписывания его в габарит

4. Проектирование основных узлов кузова полувагон

4.1 Конструкция рамы проектируемого полувагона

4.2 Устройство пола проектируемого полувагона

4.3 Устройство боковых стен

4.4 Устройство торцевых стен

4.5 Внутреннее и наружное оборудование полувагона

5. Расчет рессорного подвешивания

6. Определение требуемого коэффициента относительного трения фрикционного гасителя колебаний из условия плавности хода полувагона неровности IV вида

7. Проектирование гасителя колебаний исходя из требуемого значения коэффициента относительного трения

8. Расчет на прочность рамы полувагона на действие ударных продольных нагрузок I режима

8.1 Определение величин нагрузок и схемы их приложения

8.2 Исходные данные для расчета

8.3 Результаты расчета и их анализ

9. Определение усилий, действующих на колесную пару в кривой пути и проверка запаса устойчивости колесной пары

Список использованных источников

, следовательно, колёсная пара тележки в кривой пути устойчива от вкатывания на головку рельса.

8.1 Определение величин нагрузок и схемы их приложения



Симметричность конструкции и нагрузки позволяет рассматривать одну половину боковой рамы, водя взамен отброшенной другой половины связи, в которых могут возникать только симметричные усилия – изгибающие моменты и продольные усилия (рисунок 12).


– нагрузка от одной двухрядной пружины;

– нагрузка от двух двухрядных пружин;

– половина нагрузки от одной двухрядной пружины.

Рисунок 12 – Расчетная схема боковой рамы тележки 12-196-01
Величина нагрузки на нижний пояс буксового проема от одной двухрядной пружины определена в 5 пункте курсовой работы и составляет 30,495 кН.

Для упрощения расчетов принимаем распределенную нагрузку. Тогда расчетная схема будет выглядеть, как показано на рисунке 18.



q – распределенная нагрузка на нижний пояс боковой рамы

Рисунок 13 – Расчетная схема боковой рамы тележки 12-196-01
Распределенная нагрузка на нижний пояс половины боковой рамы будет рассчитано из условия, что в рессорном комплекте 7 пружин, но так как мы рассчитываем половину боковой рамы, то и нижний пояс будет воспринимать половину нагрузки:
Н/м

8.2 Исходные данные для расчета



На основании чертежей и линейных размеров боковой рамы тележки модели 12-196-01 произведем аппроксимацию рассчитываемой боковой рамы в расчетную схему (рисунок 13).

Материал принят изотропный линейно-упругий со сдедующимми свойствами: модуль упругости 2,1 ∙105МПа, коэффициент Пуассона 0,3, предел текучести 275МПа.

Для построения сетки конечно-элементной модели боковой рамы тележки использован 10-узловой объемный нелинейный тетраэдр, обеспечивающий получение очень подробных и точных результатов расчета. Закрепление произведено по плоскости симетрии и в буксовом проеме.


8.3 Результаты расчета и их анализ



Результаты расчета боковой рамы приведены на рисунке 14.


Рисунок 14 – Контурное распределение полей эквивалентный напряжений от воздействия вертикальной нагрузки
Наибольшие напряжения возникают в радиусе закругления нижнего пояса боковой рамы тележки.

Сравним возникающие напряжения в боковой раме тележки с допускаемыми значениями напряжений для материала (сталь 20ГЛ), из которого сделана боковая рама тележки.

Условие прочности выражается:


где – расчетное напряжение на вертикальные нагрузки, МПа;

N – расчетное напряжение на продольные нагрузки, МПа;

г-– расчетное напряжение на распорные нагрузки, МПа.

– допускаемое напряжение, МПа, ( =0,9∙ =0,9∙275=247,5 МПа (сталь 20ГЛ).

В результате расчета допускаемое напряжение равняется 247,5 МПа, полученное напряжение на вертикальные нагрузки составляет 5,71 МПа, что составляет 2,31 % от допускаемой величины.


9. Определение усилий, действующих на колесную пару в кривой пути и проверка запаса устойчивости колесной пары


Примем суммарную нагрузку сосредоточенной в центрах элементов рессорного подвешивания.


кН кН




кН кН


Рисунок 11 – Суммарные нагрузки

Максимальное напряжение в боковой раме составляет примерно:

σmax := 111,7 МПа

Максимальное напряжение на эпюре возникает в наклонном нижнем поясе и имеет величину меньшую, чем допускаемое напряжение по I-му расчетному режиму. Это свидетельствует об обеспечении прочности этого элемента боковой рамы тележки под действием соответствующих нагрузок.



Вывод по проведенным расчетам.

Анализ напряженно-деформированного состояния боковой рамы тележки 18-100 под действием нагрузок, возникающих при эксплуатации ее под платформой с осевой нагрузкой 230.54 кН/ось, показывает обеспечение достаточной прочности конструкции от соответствующего нагружения. Следовательно, данная тележка может использоваться под заданным вагоном


Список использованных источников





  1. Вагоны (конструкция, теория, расчет) /Под ред. Л.А. Шадура.-М.: Транспорт, 1980.-440 с.

  2. Вагоны/ И.Ф. Пастухов, В.В. Лукин, Н.И. Жуков.- М.: Транспорт, 1988.- 278 с.

  3. Габариты приближения строений и подвижного состава железных дорог колеи 1520 (1524) мм. ГОСТ 9238-83.- М.: Изд.- во стандартов, 1983.- 27 с.

  4. Конструирование и расчет вагонов / Под ред. В.В. Лукина.- М.: Изд.-во УМК МПС России, 2014.- 71 с.

  5. Глазкова И.В. Методические указания к лабораторным работам по дисциплине «Вагоны».- Иркутск: ИрИИТ, 2012.- 33 с.

  6. Нормы расчета и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных)/ ГосНИИВ - ВНИИЖТ. М., 1996.- 319 с.

  7. Расчет вагонов на прочность / Под ред. Л.А. Шадура.-М.: Машиностроение, 1971.- 431 с.