7.13. Расчет цилиндрической трубы при воздействии температуры

Предположим, что однородный длинный цилиндр находится под действием температуры t, распределенной по закону параболы по толщине стенки:

, (7.81)

где t₀ - разность температур между наружной и внутренней поверх­ностью цилиндра. При нагреве цилиндра на температуру t₀ матери­ал конструкции получает относительное удлинение в трех направ­лениях, равное:

,

где a - коэффициент температурного расширения ма­териала, принимаемый равным для всех направлений для дан­ного материала.

Закон Гука в данном случае записывается в виде:

;

; (7.82)

.

Так как, принадлежащие цилиндру, равноудаленные от его оси z, точки, будут иметь одинаковую температуру, то в указанных точках выполняются:

, (7.83)

где C - произвольная постоянная.

Условие равновесия выделенного элемента, с размерами dr, d z, dj, в радиальном направлении, записывается в виде:

, (7.84)

где t_jr - напряжение сдвига. С учетом соотношений (7.83) можно предположить, что в данном случае . Тогда уравнение равно­весия (7.84) принимает вид:

. (7.85)

Из (7.82) выражая напряжение через перемещение, получим:

;

; (7.86)

.

Принимая во внимание (7.86) из (7.85), получим:

. (7.87)

---

После двойного интегрирования (7.87), определяется:

, (7.88)

где А и В произвольные постоянные, которые вычисляются из гра­ничных условий задачи.

Для определения трех произвольных постоянных А, В, C, вхо­дящих в выражения напряжений и перемещений (7.86) и (7.88), можно сформулировать следующие три необходимых граничных условия.

Два граничных условия вытекают из условия равенства нулю радиальных напряжений на наружной и внутренней поверхности цилиндра, т.е.

s_r  = 0 при r = R_B и при r = R_H . (7.89)

Необходимое третье условие определяется из следующих сооб­ражений. Из условия соблюдения равновесия цилиндра по осевому направлению и, следовательно, сумма всех нормальных напряжений на площади поперечного сечения должна быть равна нулю, т.е.

. (7.90)

Подставляя выражение s_r из (7.86) в (7.89), а выражение из (7.86) в (7.90), и после ряда несложных преобразований, получим:

;

; (7.91)

.

Из (7.86), с учетом (7.91), окончательные выражения напряже­ний можно записать следующим образом:

;

; (7.92)

.

Для сплошного цилиндра, т.е. при R_B = 0 выражение (7.92) упрощается и принимает вид:

;    ;

. (7.93)

Как показывают выражения (7.92) и (7.93) температурные на­пряжения для данной конструкции не зависят от диаметра цилиндра, а зависят лишь исключительно от разности температур t₀ между наружным и внутренним слоями, следовательно, в тождественных формах, имеющих одинаковую разность температур, равную t₀ , и одинаковый закон распределения, внутренние температурные на­пряжения будут равны.

---

7.14. Пример расчета трубы при действии температуры (задача 24)

Пусть задана цилиндрическое тело с наружным радиусом R_H = 1 м, коэффици­ентом температурного расширения a = 10^-5, модулем деформации Е = 2×10⁸ кН/м², коэффициентом Пуассона m = 0.3; при разности температур между наружными и внутренними слоями t₀ = 100°, требуется:

1. Определить характер распределения температурных напря­жений в сплошном (R_B = 0) и в полом цилиндре с R_B = 0.15 м;

2. По теории прочности Губера-Мизеса определить ха­рактер распределения интенсивности напряжений в поперечных сечениях сплошного и полого цилиндра

Решение

1. Определить характер распределения температурных напряжений в сплошном и в полом цилиндре

Напряженное состояние полого цилиндра определяется соотно­шением (7.92), а для сплошного цилиндра выражением (7.93). Ре­зультаты расчетов обобщены в табл. 7.1, где значения напряже­ний указаны в кН/м². Эпюры напряжений s_r, s_j, s_z для сплошного и полого цилиндров показаны на рис. 7.31.

Для сплошного цилиндра полученные результаты, приведенные в табл. 7.1. и на рис. 7.31, а, показывают, что радиальные напряжения 0 £ s_r £ 720 кН/м² явля­ются только растягивающими. Максимальное радиальное напряже­ние возникает при r = 0. Тангенциальные напряжения s_j = = 720 кН/м² при r = 0 являются растягивающими, а на наружной поверхности вызывают сжатие s_j = 1430 кН/м² при r = R_H. Наибо­лее опасными являются осевые напряжения s_z. Максимальные рас­тягивающие напряжения s_z = 1430 кН/м² возникают при r = 0, и такого же порядка напряжения сжатия на наружной поверхности.

Иначе распределяются напряжения в случае полого цилиндра. Осевые напряжения s_z остаются того же порядка (рис. 7.31, б). Меридианальное напряжение s_j на внутренней поверхности цилиндра принимает примерно в два раза большее значение, нежели в случае сплошного цилиндра. А на наружной поверхности приобретают такие же зна­чения, что и на внутренней поверхности, только с обратным зна­ком.

Более благоприятным является характер распределения ради­альных напряжений для полого цилиндра. В данном случае он принимает нулевые значения, как на наружной, так и на внут­ренней поверхности.

---

2. По теории прочности Губера-Мизеса определить характер распределения интенсивности напряжений в поперечных сечениях сплошного и полого цилиндра

Рис. 7.31

Для оценки характера распределения интенсивности напряжен­ного состояния, из полученных данных s_r, s_j, s_z (рис. 7.31), и учи­тывая, что эти напряжения в данном случае являются главными, по теории прочности Губера-Мизеса вычисляется интен­сивность напряжений s_i:

Значения s_i для сплошного и для полого цилиндров внесены в табл. 7.1, а эпюры s_i пунктирной линией показаны, соответствен­но, на рис. 7.31, а и рис. 7.31, б.

Принимая, что трубопровод изготовлен из стали с содержанием 0,15% углерода, для которых s_т » 10⁴ кН/м², то в данном случае ус­ловие прочности трубопровода выполняется с большим запасом, т.к. максимальное значение s_i  = 1390 кН/м².

Следовательно, условие прочности выполняется s_i £ s_т .

Таблица 7.1

r,	Сплошной цилиндр				Полый цилиндр, RB = 0.15 м
м	sr	sj	s	si	sr	sj	sz	si
0.00	720	720	1430	720	-	-	-	-
0.15	-	-	-	-	0.0	1390	1300	1300
0.20	690	630	1310	650	300	1050	1340	1170
0.40	600	370	970	530	520	490	1050	500
0.60	460	-60	400	490	410	0.0	430	430
0.80	260	-660	-400	830	250	-610	-370	770
1.00	0.0	-1430	-1430	1430	0.0	-1390	-1390	1390

---

7.15. Вопросы для самопроверки

1. Дайте определения пластинки и оболочки как геометрической формы.

2. Дайте определения тонкостенных оболочек и пластин.

3. Сформулируйте основные гипотезы заложенные в основу теории тонких оболочек.

4. Сформулируйте уравнения Софи Жермена.

5. Сформулируйте граничные условия в следующих случаях закрепления контура пластинки: шарнирно опертой; жестко заделанной и свободной.

6. Поясните суть определения «цилиндрический изгиб пластины».

7. Сформулируйте основные положения безмоментной и моментной теории оболочек .

8. Перечислите основные силовые факторы возникающих в теле круглой пластины при симметричном нагружении.

9. Дайте определение понятия серединной поверхности оболочки.

10. Дайте определение цилиндрической оболочки как геометрической формы.

РАЗДЕЛ 8.  ОСНОВЫ ТЕОРИИ ПЛАСТИЧНОСТИ И ПОЛЗУЧЕСТИ

8.1. Основы деформационной теории пластичности

Для изучения работы конструкций за пределами упругости не­обходимо предварительно сформулировать критерии перехода от упругого к упруго-пластическому состоянию и сформулиро­вать новые физические уравнения взамен закона Гука, который как известно, справедлив только для описания связи между напряже­ниями и деформациями только упругой стадии работы конструк­ции.

Для сложного напряженного состояния имеем линейные соот­ношения обобщенного закона Гука:

(8.1)

Условия перехода из упругого состояния в упруго-пластические могут быть определены по формулам одной из гипотез пре­дельного состояния.

Для выполнении практических расчетов наиболее распростра­нение нашла гипотеза энергии формоизменения, согласно которому переход из упругого состояния в пластическое происхо­дит когда интенсивность напряжений s_i , достигает пре­дела текучести, т.е.:

12

---

Смотрите также файлы

• Р10-6.doc

• П6.doc

• П23.doc

• П3.doc

• Р10-6-2.doc