Файл: Var_420_RZiA.pdf

17 

каждой  МНТЗ  (или  МТЗ  линии  с  односторонним  питанием  I6)  выбираем 

максимальную выдержку времени.  

Q4

Л2

Л4

Q10

Q5

I

н6

I

н1

I

н4

Q9

Л3

ИП2

0,5 с 

1,0 с

1,0 с

1,5 с

1,5 с

2,0 с

I

н5

0,5 с

Q2

Л1

1,0 с

Q7

Q6

I

н2

0,5 с

1,0 с 

1,5 с

1,0 с 

I

н3

~

Рис.3. Схема сети с ИП2 и обозначением времени срабатывания защит 

Q3

Q4

Л2

Л4

5

Q10

Q5

I

н6

I

н1

I

н4

6

Л3

I

н5

ИП1

ИП2

0,5′′ 

1,0 с

0,5 с

1,0 с

2,5 с

1,5 с

1,5 с

1,0 с

2,0 с

Q1

Q2

Л1

2,5 с

1,0 с

Q7

Q6

I

н2

Л5

0,5 с

1,5 с

1,0 с

1,0′′ 

I

н3

0,5 с

~

~

Рис.4. Схема сети с обозначением времени срабатывания защит 

18 

2 Определение параметров срабатывания МТЗ 

Произведем  расчет  параметров  срабатывания  МТЗ  №1,  установленной  на 

выключателе Q1. 

Ток срабатывания МТЗ I

с.з.

 выбирается по условию: 









з

сзп

с.з.

нагр.

в

k k

I

I

k

,                                     (3) 

где 

з

k

–  коэффициент  запаса  по  избирательности,  принимаем 

з

k

=  1,2÷1,3  для 

защит на электромеханической базе;  

сзп

k

 – коэффициент отстройки от самозапуска электродвигателей, в общем 

случае может быть принят равным 2÷3 [6];  

в

k

 – коэффициент возврата токовых защит, принимаем 

в

k

 = 0,8÷0,85,  



нагр.

I

 – максимальный ток нагрузки потребителей. 

Для  определения  тока  срабатывания  защиты  выключателя  1  выбираем 

режим,  при  котором  через  защиту  1  протекает  максимально  возможный 

рабочий  ток  в  направлении  слева  направо.  Таким  режимом  является  режим, 

при котором источник ИП2 отключен. 

Максимальный ток, протекающий через рассматриваемую защиту: 

Σ

нагр.

н2

н3

н

макс.тр

4

н5

н

.

6

I

I

I

I

I

I

I

35 30 57,8 50 60

























75 307,8

 

 А. 





макс.тр.

a

ом

x

н

m

1,

3U

4 S

I

,                                                     (4) 

макс.тр.

1,4 250

57,8

3

I

35

0









 А. 

После подстановки исходных данных в формулу (2.1), получим: 

с.з.

1,2 2

I

307,8 870

0,85









 А. 

Для  определения  коэффициента  чувствительности  рассчитаем  ток 

двухфазного короткого замыкания в точке К-1 (рис. 5) по выражению: 

19 







1min

(2)

ст

к

K1

0,866 U

I

3 Z

.                                                  (5) 

Z

Л1

К-1

а)

б)

Q3

Q4

Л2

Л4

Q8

Q10

Q5

I

н6

I

н1

I

н4

Q9

Л3

I

н5

ИП1

ИП2

Q7

Q6

I

н2

S

ном.т

=2,5 

МВА

Q1

Q2

Л1

I

н3

К1

АС-95

6 км

АС-95

10 км

АС-120

14 км

АС-95

8 км

К2

E

ИП1

Z

ИП1

~

~

К3

Z

Л1

в)

Z

Л2

E

ИП1

Z

ИП1

К-2

Z

Л1

г)

Z

Л2

Z

Л3

E

ИП1

Z

ИП1

E

ИП2

Z

ИП2

Z

тр

К-3

Рис.5. Схема сети для расчетов параметров срабатывания защиты:  

а – схема сети с обозначением расчетных точек КЗ; б, в, г – схемы замещения для точек К-1, 

К-2, К-3 

Сопротивление энергосистемы в минимальном режиме: 



2

ст

ип.i

кз.ип.i

U

Z

S

,                                                        (6) 





2

ип.1

37

Z

1,67

820

 Ом, 





2

ип.2

37

Z

1,426

960

 Ом. 

К1

ип.1

0 АС95 1

Z

Z

Z

l

1,67 0,506 6 4,706







 



 

 Ом. 

20 

1min

(2)
к

0,866 37000

I

3931,6

3 4,706









 А. 

Коэффициент чувствительности для основной зоны защиты МТЗ  





1min

(2

ч

с.з.

)

к

k

I

I

1,5                                                 (7) 

ч

k

4,52 1,5

87

3931,

0

6







. 

Таким  образом,  уставка  удовлетворяет  условию  чувствительности  в 

основной зоне. 

Определяем чувствительность защиты в резервной зоне: в конце линии Л2 

и за трансформатором Т-1. 

Суммарное сопротивление от ИП1 до К-2 равно: 

К2

ип.1

0 АС95

1

2

Z

Z

Z

(l

l ) 1,67 0,506 16 9,766







 









 Ом. 

(2)

к2min

0,866 37000

I

1894,4

3 9,766









 А, 

ч

k

2,18 1,2

87

1894,

0

4







. 

Сопротивление до точки КЗ при двухстороннем питания от ИП1 и ИП2: 



 



ип.1

л1

ип.2

л2

л3

К3

т

ип.1

л1

ип.2

л2

л3

Z

Z

Z

Z

Z

Z

Z

Z

Z

Z

Z

Z





















,                                  (8) 

где Z

л1

 = Z

0 АС-95

 · l

1

 = 0,506·6 = 3,036 Ом; Z

л2

 = Z

0 АС-95

 · l

2

 = 0,506·10 = 5,06 Ом; Z

л3

 = 

=Z

0 АС-120

 · l

3

 = 0,469·14 = 6,566 Ом. 

Сопротивление трансформатора: 

 





2

тр

10 8 37

Z

43,81

2500

 Ом. 



 



К3

1,67 3,036

1,426 5,06 6,566

Z

43,81 47,267

1,67 3,036 1,426 5,06 6,566























 Ом. 

(2)

к3min

0,866 37000

I

391,4

3 47,267









 А. 

21 

Определяем долю тока, протекающую через защиту 1: 



 



(2)

(2)

ип.2

л2

л3

кminзащ.1

к3min

ип.2

л2

л3

ип.1

л1

Z

Z

Z

13,052

I

I

391,4

Z

Z

Z

Z

Z

13,052 4,706

























= 287,7 А. 

ч

287,7

k

0,33 1,2

870







. 

Чувствительность защиты выключателя Q1 за трансформатором в данном 

случае не обеспечивается.