Файл: SP_5_13130.docx

В.3.4 Поскольку давление у каждого оросителя различно (самое низкое давление у диктующего оросителя), необходимо учитывать расход каждого из общего количества N оросителей.

В.3.5 Общий расход дренчерной АУП подсчитывают из условия расстановки необходимого количества оросителей на защищаемой площади.

В.3.6 Суммарный расход воды дренчерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в защищаемой зоне:

где Q_д - расчетный расход дренчерной АУП, л/с;

q_n - расход n-го оросителя, л/с;

n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.

В.3.7 Расход Q_АУП спринклерной АУП с водяной завесой

Q_АУП=Q_с+Q_з,                                                                                                              

где Q_с - расход спринклерной АУП;

Q_з - расход водяной завесы.

В.3.8 Для совмещенных противопожарных водопроводов (внутреннего противопожарного водопровода и автоматических установок пожаротушения) допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода:

Q=Q_АУП+Q_ВПВ,                                                                                                           

где Q_АУП, Q_ВПВ - расходы соответственно водопровода АУП и внутреннего противопожарного водопровода.

В.3.9 Расход пожарных кранов принимается по [2] (таблицы 1-2).

В.3.10 В общем случае требуемое давление пожарного насоса складывается из следующих составляющих:

Р_н=Р_г+Р_в+∑Р_м+Р_уу+Р_д+Z-P_вх=P_тр-P_вх,                                                                  

где Р_н - требуемое давление пожарного насоса, МПа;

Р_г - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ, МПа;

Р_в - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД, МПа;

Р_м - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д), МПа;

Р_уу - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах), МПа;

Р_д - давление у диктующего оросителя, МПа;

Z - пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа; Z=Н/100;

P_вх - давление на входе пожарного насоса, МПа,

P_тр - давление требуемое, МПа.

1 - водопитатель; 2 - ороситель; 3 - узел управления; 4 - подводящий трубопровод; Р_г - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ; P_в - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД; Р_м - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д); Р_уу - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах); Р_о - давление у диктующего оросителя; Z – пьезометрическое давление; P_тр - давление требуемое

Расчетная схема установки водяного пожаротушения

Рисунок В.2

В.3.11 От точки n (рисунок В.1, секции А и Б) или от точки m (рисунок В.1, секции В и Г) до пожарного насоса (или иного водопитателя) вычисляют потери давления в трубах по длине с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, затворах).

В.3.12 Гидравлические потери давления в диктующем питающем трубопроводе определяют суммированием гидравлических потерь на отдельных участках трубопровода по формулам:

где ΔР_i - гидравлические потери давления на участке L_i, МПа;

Q - расход ОТВ, л/с;

K_т - удельная характеристика трубопровода на участке L_i, л⁶/с²;

А - удельное сопротивление трубопровода на участке L_i, зависящее от диаметра и шероховатости стенок, с²/л⁶.

В.3.13 Потери давления в узлах управления установок Р_УУ, м, определяются по формуле

- в спринклерном

Р_УУс=ξ_УУсγQ²=(ξ_кс+ξ_з)γQ²;                                                                                         

- в дренчерном

Р_УУд=ξ_УУдγQ²=(ξ_кд+2ξ_з)γQ²,                                                                                      

где ξ_УУс, ξ_УУд, ξ_кс, ξ_кд, ξ_з - коэффициенты потерь давления соответственно в спринклерном и дренчерном узле управления, в спринклерном и дренчерном сигнальном клапане и в запорном устройстве (принимается по технической документации на узел управления в целом или на каждый сигнальный клапан, затвор или задвижку индивидуально);

γ - плотность воды, кг/м³;

Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел управ-

ления, м³/ч.

В.3.14 В приближенных расчетах местные сопротивления (в том числе с учетом потерь в узле управления) принимают равными 20% сопротивления сети трубопроводов; в пенных АУП при концентрации пенообразователя до 10% вязкость раствора не учитывают.

В.3.15 Расчет ведут таким образом, чтобы давление у узла управления не превышало 1 МПа, если иное не оговорено в технических условиях.

В.3.16 С учетом выбранной группы объекта защиты (приложение Б настоящего СП) по таблице 5.1 принимают продолжительность подачи огнетушащего вещества.

В.3.17 Продолжительность работы внутреннего противопожарного водопровода, совмещенного с АУП, следует принимать равной времени работы АУП.

Приложение г

(рекомендуемое)

Методика расчета параметров установок пожаротушения высокократной пеной

Г.1 Определяется расчетный объем V, м³, защищаемого помещения или объем локального пожаротушения. Расчетный объем помещения определяется произведением площади пола на высоту заполнения помещения пеной, за исключением величины объема сплошных (непроницаемых) строительных несгораемых элементов (колонны, балки, фундаменты и т. д.).

Г.2 Выбираются тип и марка генератора высокократной пены и устанавливается его производительность по раствору пенообразователя q, дм³/мин.

Г.3 Определяется расчетное количество генераторов высокократной пены

                                                                                                               (Г.1)

где а - коэффициент разрушения пены;

τ - максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения, мин;

К - кратность пены.

Значение коэффициента а рассчитывается по формуле

а=К₁К₂К₃,                                                                                                                   (Г.2)

где К₁ - коэффициент, учитывающий усадку пены, принимается равным 1,2 при высоте помещения до 4 м и 1,5 - при высоте помещения до 10 м, при высоте помещения свыше 10 м определяется экспериментально;

К₂ - учитывает утечки пены, при отсутствии открытых проемов принимается равным 1,2, при наличии открытых проемов определяется экспериментально;

К₃ - учитывает влияние дымовых газов на разрушение пены, для учета влияния продуктов горения углеводородных жидкостей значение коэффициента принимается равным 1,5, для других видов пожарной нагрузки определяется экспериментально. Максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения принимается не более 10 мин.

Г.4 Определяется производительность системы по раствору пенообразователя, м³с^-1:

                                                                                                               (Г.3)

Г.5 По технической документации устанавливается объемная концентрация пенообразователя в растворе с, %.

Г.6 Определяется расчетное количество пенообразователя, м³:

V_пен=cQτ·10^-2·60.                                                                                                         (Г.4)

Приложение д

(обязательное)

Исходные данные для расчета массы газовых огнетушащих веществ

Д.1 Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного азота (N₂). Плотность газа при Р=101,3 кПа и Т=20°С составляет 1,17 кг/м³.

Таблица Д.1

Д.2 Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного аргона (Ar). Плотность газа при Р=101,3 кПа и Т=20°С составляет 1,66 кг/м³.

Таблица Д.2