Файл: Отделение промышленное и гражданское строительство. Технология.docx
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.11.2023
Просмотров: 406
Скачиваний: 2
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
| поперечных усилий и изгибающего момента по формулам 10 и 11 соответственно: Q =  (10)М =  (11)где: Q – поперечное усилие в наклонном сечении M – изгибающий момент Q =  = 15.615 кНМ =  = 16.08 кН мЭпюры распределения максимальных усилий для запроектируемого марша представлены на рисунке 4. q = 7,58 кН/м2  Рисунок 4 – Эпюры распределения максимальных усилий 2 . 4 Р а с ч е т п о пр ед е л ь н ы м с о с т о я н и я м Lм = 4200 мм | ||||||
| | | | | | ВКР.08.02.01.22.041.14.000.ПЗ | Лист |
| | | | | | 34 | |
| Изм. | Лист | № докум. | Подпись | Дата | ||
| Gл.м. = 14 кН bм = 1200 мм Исходные данные: Бетон В25 Rb = 1,45кН/см2 – расчетное сопротивление бетона сжатию Rbt = 1,05 кН/см2 – расчетное сопротивление бетона растяжению ɣb1 = 0,9 – коэффициент условия работы бетона Eb = 3 104 Мпа – модуль упругости бетона Рабочая продольная арматура класса А400: Rs = 35,5 кН/см2 Es = 20 кН/см2 Поперечная монтажная арматура класса А240: Rs = 21,5 кН/см2 Rsw = 17 кН/см2 Es = 21 кН/см2 Арматура сетки класса В500: Rs = 41,5 кН/см2 Rsw = 30 кН/см2 Es = 17 кН/см2 Расчет по нормальному сечению Определение защитного слоя бетона представлено на рисунке 5.  Рисунок 5 – Защитный слой бетона | ||||||
| | | | | | ВКР.08.02.01.22.041.14.000.ПЗ | Лист |
| | | | | | 35 | |
| Изм. | Лист | № докум. | Подпись | Дата | ||
h= 150
| Расчетная высота сечения определяется по формуле 12: h0 = h – a (12) где а - защитный слой бетона, 50 мм h0 = 140 – 50 = 90мм = 9cм Определение табличных коэффициентов А0и ɳ по формуле 13: А0 =  (13)А0 =  = 0,088 < a = 0,439ɳ = 0,954 Требуемая площадь сечения определяется по формуле 14: тр Аs = (14) тр 2 Аs = = 4,58 см Принимаем по сортаменту: 5  10А400As = 4,71см2 >  = 4,58см2ds = 10мм – диаметр рабочей арматуры Проверка % армирования: а =  + 20 = 25 ммh0 = 140 – 25 = 11,5 см μ =  100% = 0,34% < μmax = 2% 0,19<μ=0,26<2% | ||||||
| | | | | | ВКР.08.02.01.22.041.14.000.ПЗ | Лист |
| | | | | | 36 | |
| Изм. | Лист | № докум. | Подпись | Дата | ||
| Схема установки каркасов установлена на рисунке 6.  Рисунок 6 – схема установки каркасов КР-1 Расчет по наклонному сечению к продольной оси элемента Принятие диаметра стержней по условию свариваемости по формуле 15: dsw = 0,3 ds (15) dsw = 0,3 10 ≈ 3 мм dsw = ∅3B500– диаметр поперечной арматуры Asw = 0,071 см2 –площадь поперечной арматуры n = 6 – число стержней Общая площадь сечения арматуры рассчитывается по формуле 16: А= n Asw (16) А = 5 0,071 = 0,355см2 Определяем Аs’тр по формуле 17: Аs’тр = As 0,1 (17) тр = 3,93 0,1 = 0,393  Аs’ Аs’ = 0,63>  = 0,393см2 | ||||||
| | | | | | ВКР.08.02.01.22.041.14.000.ПЗ | Лист |
| | | | | | 37 | |
| Изм. | Лист | № докум. | Подпись | Дата | ||
| dMA = 4 мм dма= 6∅4A240 – диаметр монтажной арматуры Определение шага поперечных стержней по конструктивным требованиям Определение коэффициента φb1 по формуле 18: φb1 = 1 – 0,01 Rb ɣb1 (18) φb1 = 1 – 0,01 1.45 0.9 = 0,987 Определение коэффициента α - коэффициент приведения площади арматуры к площади бетона по формуле 19: α =  (19)α = =  = 0,667Определение коэффициента μ по формуле 20: μw =  (20)μw =  = 0,0003Определение коэффициента φ, учитывающего влияние хомутов нормальных к продольной оси элемента по формуле: φw1 = 1 + 5 α < 1,3 (21) φw1 = 1 + 5 0,0002 0,667 = 1,0006 < 1,3 φw1 = 1,0007– коэффициент, учитывающий влияние хомутов Проверка достаточности принятых размеров сечения по формуле 22: Qmax < 0,3 φb1 φw1 Rb b h0 (22) | ||||||
| | | | | | ВКР.08.02.01.22.041.14.000.ПЗ | Лист |
| | | | | | 38 | |
| Изм. | Лист | № докум. | Подпись | Дата | ||
| 15,884 кН < 0,3 0.987 1.001 1,45 120 11,5 = 593,089 кН Следовательно, размеры сечения достаточны. Проверка необходимости расчета на поперечную силу по формуле 23: Qmax < φb3 Rb b h0 ɣb1 (23) φb2 = 2 –коэффициент, учитывающий влияние вида бетона φb3 = 0,6 – коэффициенты, учитывающие тип бетона 15,884 кН < 0,6 1,45 150 11,5 0,9 = 1350,675 кН Следовательно, прочность наклонного сечения по поперечной силе обеспечена. Трещин не образуется. Принимаем диаметр стержней: dsw= ∅3B500 dма= ∅4А240 Расчет на транспортные усилия При транспортировании и монтаже монтажные петли устанавливаются ближе к середине, и при подъеме концы плиты свешиваются, что приводит к появлению растяжения в зонах бетона, которые при эксплуатации испытывают сжатие. Поэтому в сборных железобетонных конструкциях требуется установить дополнительные сетки, которые воспринимают монтажные растягивающие напряжения. Нагрузка на транспортные усилия представлена на рисунке 7. | ||||||
| | | | | | ВКР.08.02.01.22.041.14.000.ПЗ | Лист |
| | | | | | 39 | |
| Изм. | Лист | № докум. | Подпись | Дата | ||
 Рисунок 7 – нагрузка на транспортные усилия Определение нагрузки на транспортные усилия по формуле 24: q'H =  (24)q'H =  где: ɣf – коэффициент надежности по нагрузке ɣd – коэффициент динамичности при транспортировании Lk =  (25)Lk =  = 380,79 ммLм = 380?79 (n–1)+277,4+91=380.79 (12–1)+277,4+91=4057,8 мм Моп =  (26)Моп =  = 83,75 кН смДля расчетов вырезаем полосу вдоль лестничного марша шириной 1 м. Расчетное сечение – прямоугольное. | ||||||
| | | | | | ВКР.08.02.01.22.041.14.000.ПЗ | Лист |
| | | | | | 40 | |
| Изм. | Лист | № докум. | Подпись | Дата | ||
| h0 = 11,5cм Определение коэффициентовА0 (am)и η по формуле 27: Α0 =  (27)Α0 =  = 0,0028Определение коэффициента η с помощью интерполяции: 0,000 - 1 0,0028 - η 0,010 - 0,995 η = 0,986 Определение требуемой площади сечения рабочей арматуры по формуле 28: тр Аs = (28) Аs = = 0,2 см тр 2 Принимаем по сортаменту сетку с поперечной рабочей арматурой: 250/200/3/4 Площадь продольных стержней на 1 п.м. – 0,63 см2. Продольная арматура: шаг 200 ∅4В500 Поперечная арматура: шаг 250 ∅3В500 Расчет диаметра монтажной петли Плитный лестничный марш имеет четыре монтажные петли. Определяем продольную силу, действующую на 1 петлю по формуле 29: | ||||||
| | | | | | ВКР.08.02.01.22.041.14.000.ПЗ | Лист |
| | | | | | 41 | |
| Изм. | Лист | № докум. | Подпись | Дата | ||
| N =  (29)N =  = 10,395 кНN – продольная сила, действующая на 1 петлю ɣǝ = 1,4 – коэффициент динамичности при монтаже тр Аs = (30) тр 2 Аs = = 0,483 см Принимаем по сортаменту: 4∅10А240 тр 2 Аs = 0,503 см2 > Аs = 0,483 см (31) Монтажная петля запроектируемого лестничного марша представленна на рисунке 8:  Рисунок 8 – монтажная петля 2. 5 К о н с т р у и р о в а н и е а р м а т у р н ы х э л е м е н т о в Конструирование каркаса КР-1 – 6 шт Определим шаг поперечных стержней на приопорных участках по формуле 32: | ||||||
| | | | | | ВКР.08.02.01.22.041.14.000.ПЗ | Лист |
| | | | | | 42 | |
| Изм. | Лист | № докум. | Подпись | Дата | ||