³; ƛ₅ = 0,81 Вт/м°C).

Требуемая толщина слоя утеплителя:

3,44 = 1/8,7+ 0,012/0,87+0,12/0,31+Х/0,26+0,15/0,31+0,005/0,81+1/23;

Х = 0,26*2,39 = 0,621м.

Принимаем толщину утеплителя - 0,65 м.

Окончательно приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен будет равно:

R^НС₀ = 1/8,7+ 0,012/0,87+0,12/0,31+0,65/0,26+0,15/0,31+0,005/0,81+1/23;

R^НС₀ = 3,55 м²°С/Вт.

---

Конструктивное решение бесчердачного покрытия:

1 - Железобетонная пустотная плита (= 0,22м; ₁ =2500 кг/м³; ƛ₁ = 2,04 Вт/м°C);

2 - Два слоя рубероида (пергамина) (= 0,005м; ₂ = 600 кг/м³; ƛ₂ = 0,17 Вт/м°C);

3 – Утеплитель –керамзитобетон ( = Х м; ₃ = 500 кг/м³; ƛ₃ = 0,23 Вт/м°C).

Нормируемое сопротивление теплопередаче бесчердачного покрытия определяется как:

R_req = 0,9*(а* ГСОП+b) = 0,9*(0,0005*5830+2,2) = 4,6 м²°С/Вт

Требуемая толщина слоя утеплителя:

4,6 = 1/8,7+ 0,22/2,04+0,005/0,17+Х/0,23+1/12;

Х = 0,23*4,264 = 0,981м.

Принимаем толщину керамзитобетона – 1,0 м.

Окончательно приведенное сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия:

R^ПТ₀ = 1/8,7+ 0,22/2,04+0,005/0,17+1,0/0,23+1/12;

R^ПТ₀ = 4,68 м²°С/Вт.

Конструктивное решение перекрытия над теплым подвалом:




1 – Монолитная железобетонная плита (= 0,22м; ₁= 2500 кг/м³; ƛ₁ = 2,04 Вт/м°C);

2 - Два слоя рубероида (пергамина) (=0,005м; ₂= 600 кг/м³; ƛ₂ = 0,17 Вт/м°C);

3 - Утеплитель– минераловатные плиты (=Х м; ₃ = 60 кг/м³; ƛ₃ = 0,044 Вт/м°C);

4 – Древесностружечная плита (=0,02м; ₄ = 800 кг/м³; ƛ₄ = 0,23 Вт/м°C);

5 – Древесноволокнистая плита (=0,005м; ₅ = 600 кг/м³; ƛ₅ = 0,16 Вт/м°C);

6 - Линолеум на тканевой основе (=0,005м; ₆= 1400 кг/м³; ƛ₆

---

= 0,23 Вт/м°C).

Нормируемое сопротивление теплопередаче цокольного перекрытия определяется по формуле:

R^bc₀ = n* R_req,

n = (t_в- t_в^b) / (t_в- t_н) = (20-2) / (20+36) = 0,32

где t_в^b – расчетная температура воздуха в подвале.

R_req = а* ГСОП+b = 0,00045*5830+1,9 = 4,52 м²°С/Вт

R^bc₀ = 0,32*4,52 = 1,45 м²°С/Вт

Требуемая толщина слоя утеплителя:

1,45 = 1/8,7+ 0,22/2,04+0,005/0,17+

+Х/0,044+0,02/0,23+0,005/0,16+0,005/0,23+1/12;

Х = 0,044*0,975 = 0,043м.

Принимаем толщину плит минераловатных - 0,05 м.

Окончательно приведенное сопротивление теплопередаче перекрытия над подвалом:

R^ПЛ₀ = 1/8,7+ 0,22/2,04+0,005/0,17+

+0,05/0,044+0,02/0,23+0,005/0,16+0,005/0,23+1/12;

R^ПЛ₀ = 1,61 м²°С/Вт.

Нормируемое значение сопротивления теплопередаче наружных дверей должно быть не менее 0,6* R_о^норм стен зданий, определяемого по формуле:

R_о^норм = (t_в- t_н) / (Δt_н*α_в), (4)

где Δt_н – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции;

t_в – расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания;

t_н – расчетная температура наружного воздуха в холодный период года.

R_о^норм = (20+36)/(4*8,7) = 1,61 м2·°C/Вт;

0,6*R_о^норм = 0,6*1,61 = 0,966 м2·°C/Вт

Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций определяется по формуле:

k = 1/ R_о^ф (5)

где R_о^ф – фактическое сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций.

---

Таблица 2 – Результаты теплотехнического расчета

Наименование ограждающей конструкции	Толщина утепляющего слоя, δут.сл., м	Толщина ограждающей конструкции, δ, м	Приведенное сопротивление теплопередаче, Rфо, м2°С/Вт		Коэффициент теплопередачи, k, Вт/м2°С
Наружная стена	0,65	0,937	3,55		0,28
Бесчердачное покрытие	1,0	1,225	4,68		0,21
Перекрытие над подвалом	0,05	0,305	1,61		0,62
Окно	Двухкамерный стеклопакет			0,72		1,39
Наружная дверь	Стальная с терморазрывом			1,07		0,93

---

2.2 Проверка внутренних поверхностей ограждающих конструкций

на вероятность выпадения конденсата
Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции в зоне теплопроводных включений, в углах и оконных откосах должна быть не менее точки росы внутреннего воздуха при расчетной температуре наружного воздуха, согласно СП 50.13330.2010 [3] и СП 60.13330.2010 [4].

Расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин:

Δt_о ≤ Δt_н, (6)

где Δt_о – расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции.

Расчетный температурный перепад определяется по формуле:

Δt_о = n*(t_в- t_н) / (R_о*α_в), (7)

где n – коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;

R_о – приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкций.

Δt_о = 1*(20+36)/(3,55*8,7) = 1,81°C;

1,81°C < 4°C, условие выполняется.

Температура внутренней поверхности остекления окон зданий должна быть не ниже + 3^оС, определяется по формуле:

τ^ОК_в = t_в-( t_в- t_н)/ (R_о*α_в), (8)

τ^ОК_в = 20-(20+36)/(0,72*8,0) = 10,3°C

Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции в зоне наружных углов определяется по формуле:

τ^НУ_в = t_в-А*(t_в- t_н)/ (R^НС_о*α_в)^2/3, (9)

где R^НС_о – сопротивление теплопередаче наружной стены;

А=1 для однослойных конструкций;

---

Смотрите также файлы

• Практических заданий по дисциплине инвестиционный анализ.docx

• Год I.docx

• Методика 13 нса. Сабаты зерттеу тсіліне атысты дрыс тжырым. Сабаты зерттеуді ісрекеттегі зерттеу ретінде арастыруа болады.docx

• Исследования определить проблемы, связанные с развитием этой системы, и выявить и предложить способы урегулирования обозначенных проблем.docx

• 9. Перспективы развития производственного менеджмента.docx