ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 02.12.2023
Просмотров: 69
Скачиваний: 7
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
;
;
;
;
;
, следовательно, расчет выполнен, верно.
, следовательно, расчет выполнен верно.
6. Определяем температурные Δi и гидростатические Δi' депрессии и рассчитываем температуру кипения раствора в корпусах:
По справочным данным находим температурную депрессию при атмосферном давлении
и коэффициент fi, зависящий от давления пара
Δатм.1 = 0,6°C;
Δатм.2 = 0,8°С;
Δатм.3 = 1,2°С;
Δатм.4 = 5°С.
Δатм.5 = 25°С.
;
;
;
.
.
5. Определим гидростатическую депрессию.
Определим среднее давление
Таблица 1 -Данные для расчета гидростатической депрессии:
Тогда температура кипения раствора в корпусах:
7. Определяем полезный перепад температур в корпусах.
Проверка:
8. Рассчитываем коэффициенты теплопередачи для чистой поверхности по корпусам по формуле:
Коэффициент теплоотдачи от горячего теплоносителя стенке трубки для длиннотрубных аппаратов
где Ai, Bi и ri находим по справочным данным. Разность температур пара и стенки трубки со стороны пара Δt1i определяем методом подбора. В первом приближении принимаем
.
Таблица 2 - Данные для расчета
9. Коэффициент теплоотдачи от стенки трубки холодному теплоносителю, определяется для аппаратов с естественной циркуляцией по уравнениям:
Скорость жидкости в трубах
; внутренний диаметр трубки
d =d н - 2δ = 38 - 22 = 34мм = 0,034м.
По справочным данным находим физические характеристики для жидкости при температуре кипения (
) и пара при температуре вторичного пара (
). Теплоемкость черного щелока рассчитывается по формуле
Таблица 3 – Данные для расчета
; ; ; ; , следовательно, расчет выполнен, верно.-
Рассчитываем температуру греющего пара в корпусах:
, следовательно, расчет выполнен верно.-
Определяем температуру вторичного пара в корпусах, приняв гидравлическую депрессию
:
6. Определяем температурные Δi и гидростатические Δi' депрессии и рассчитываем температуру кипения раствора в корпусах:
По справочным данным находим температурную депрессию при атмосферном давлении
и коэффициент fi, зависящий от давления параΔатм.1 = 0,6°C;
Δатм.2 = 0,8°С;
Δатм.3 = 1,2°С;
Δатм.4 = 5°С.
Δатм.5 = 25°С.
 | |
; ; ; . .  |  |
5. Определим гидростатическую депрессию.
Определим среднее давление
Таблица 1 -Данные для расчета гидростатической депрессии:
| № |  (кг/м3) |  (кг/м3) | р'i∙10-4 Па |  |  (кг/см2) |  |
| 1 | 1360 | 926 | 40 | 0,4338 | 4,0 | 143 |
| 2 | 1345 | 935 | 28 | 0,4170 | 2,8 | 130 |
| 3 | 1330 | 951 | 15 | 0,3953 | 1,5 | 113 |
| 4 | 1300 | 965 | 8 | 0,3645 | 0,82 | 93 |
| 5 | 1270 | 983 | 2 | 0,3309 | 0,22 | 61 |
 | |
 | |
Тогда температура кипения раствора в корпусах:
7. Определяем полезный перепад температур в корпусах.
Проверка:
8. Рассчитываем коэффициенты теплопередачи для чистой поверхности по корпусам по формуле:
Коэффициент теплоотдачи от горячего теплоносителя стенке трубки для длиннотрубных аппаратов
где Ai, Bi и ri находим по справочным данным. Разность температур пара и стенки трубки со стороны пара Δt1i определяем методом подбора. В первом приближении принимаем
.Таблица 2 - Данные для расчета
| № корпуса |  |  |  |  | ||
| I | 7,15 | 6,23 | 2110 | 1,9 | ||
| II | 7,01 | 6,43 | 2140 | 2,2 | ||
| III | 6,86 | 6,59 | 2170 | 2,6 | ||
| IV | 6,56 | 6,81 | 2230 | 3,0 | ||
| Ⅴ | 6,13 | 6,71 | 2280 | 2,7 | ||
9. Коэффициент теплоотдачи от стенки трубки холодному теплоносителю, определяется для аппаратов с естественной циркуляцией по уравнениям:
  | (18) |
 | (19) |
 | (20) |
 | (21) |
 | (22) |
Скорость жидкости в трубах
; внутренний диаметр трубкиd =d н - 2δ = 38 - 22 = 34мм = 0,034м.
По справочным данным находим физические характеристики для жидкости при температуре кипения (
) и пара при температуре вторичного пара ( ). Теплоемкость черного щелока рассчитывается по формуле  |  |
Таблица 3 – Данные для расчета
| № корпуса |  ж.i, кг/м3 | μж.i·103, Па·с | λж.i, Вт/(м·К) | сж.i·10-3, Дж/(кг·К) |
| Ⅴ | 0,1301 | 3,5 | 0,48·1,163 | 3,605 |
| IV | 0,4229 | 3,2 | 0,44·1,163 | 3,524 |
| III | 0,8254 | 3,0 | 0,43·1,163 | 3,417 |
| Ⅱ | 1,494 | 3,1 | 0,41  1,163 | 3,208 |
| Ⅰ | 1,962 | 3,1 | 0,35 1,163 | 2,711 |