Файл: Промышленного здания.docx

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 03.12.2023

Просмотров: 1404

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Тогда






По таблице 8 для суглинка тугопластичного приIL=0,27 и e=0,56 коэффициент m не определяется, т.к. интервал давлений 238-328 кПа не соответствует рекомендованному 100-200 кПа.

Определение деформационных характеристик грунтов в составе сжимающей толщи, подвергнутых штамповым испытаниям, производится следующим образом. Строится график зависимости осадки штампа S от действия приложенного к нему давления р. Вычисляется природное p1и полное р2давления в середине слоя грунта. Величины p1и р2откладываются на оси давлений графика и по построенной кривой находятся соответствующие значения осадок S1и S2. Далее, определяется модуль общей деформации грунта в интервале давлений от p1, до р2по формуле Шлейхера, как

,

где р= р2 – p1, кН;

S = S2S1, м;

b - ширина прямоугольного или диаметр круглого штампа, м, определяется по заданию;

v - коэффициент Пуассона, для песков и супесей - v = 0,30, суглинков и глин - v= 0,35, глин - v = 0,42;

- коэффициент формы подошвы и жесткости штампа, = 0,8 для круглого штампа,  = 0,88 - квадратного, =1,22 - прямоугольного. Коэффициент относительной сжимаемости определяется как

.
9.3. Расчет осадки фундамента.

Полная осадка фундамента определяется как сумма осадок элементарных слоев в пределах сжимаемой толщи, т.е.

,

где Si,- - осадка каждого элементарного слоя грунта м, определяемая как

,

где - среднее давление в середине рассматриваемого элементарного слоя, кПа;

hi - толщина элементарного слоя, м;

β - безразмерный коэффициент, β = 0,8;

Е0 - модуль деформации грунта, кПа.


Тогда











Полная осадка фундамента определяется как

.

По прил. Д СНиП 2.02.01-83⃰ для проектируемого здания Sumax =15 см.1,3 см < 15 см,что удовлетворяет условиям расчета по второй группе предельных состояний.

Если условие не выполняется, необходимо перепроектировать фундамент (изменить количество свай, длину свай и т.п.) и добиться выполнения условия.

Если величина полной осадки фундамента Smах составляет менее 40% от предельно допустимого значения абсолютной осадки, Smax u, то допускается увеличение расчетного давления на основание R, определенного по формуле 7/6/, на 20% и исходя из этого уменьшение размеров фундамента. Это в большей степени относится к отдельно стоящим фундаментам. При этом величина полной осадки, подсчитанная для фундамента с другими размерами подошвы, не должна превышать 50% от Smaxu. В курсовом проекте перерасчет не выполняется.

9.4. Расчет осадки свайного фундамента
Расчет осадки свайного фундамента выполняется с использованием расчетной схемы, основанной на модели грунта как линейно-деформированной среды.

При этом вначале определяется осадка одиночной с учетом модуля сдвига по п. 7.4.2 [5] а для определения осадки малой группы (n≤25) свай необходимо учитывать их взаимное влияние. Расчет осадки i-й сваи в группе из n свай при известном распределении нагрузок между сваями производится по формуле 7.40 [5]



где (N) — осадка одиночной сваи; 
δij — коэффициенты, рассчитываемые в зависимости от расстояния между i-й и j-й сваями; 
Nj — нагрузка на j

-ю сваю.
Осадка одиночной сваи без уширения пяты определяется по формуле 7.32 [5] как



где - вертикальная нагрузка, передаваемая на сваю, N = 0,967 МН;
 - коэффициент, определяемый по формуле 7.33 [5]:




здесь  = 0,17ln(kνG1l/G2d) -коэффициент, соответствующий абсолютно жесткой свае;
 0,17ln(kν1l/d) -тот же коэффициент для случая однородного основания с характеристиками G1 и  ;
 = EA/G1l2 -относительная жесткость сваи;
EA -жесткость ствола сваи на сжатие, МН; 
 -параметр, характеризующий увеличение осадки за счет сжатия ствола и определяемый по формуле 7.34 [5]



где kνkν- коэффициенты, определяемые по формуле 7.35[5]

kν= 2,82 – 3,78ν + 2,18ν2 

соответственно при ν= (ν1 + ν2)/2 и при ν = ν1.

Характеристики G1 и ν1 принимаются осредненными для всех слоев грунта в пределах глубины погружения сваи, a G2 и ν2 -в пределах 0,5l, т.е. на глубинах от до 1,5от верха свай.




Рис. 15. Расчетная схема к определению осадки одиночной сваи.
Предварительно, для всех слоев грунта в пределах глубины погружения сваи по характеристикам их физического состояния определяется модуль общей деформации Е0iпо приложению Б таблицы Б.1, Б.2 [6]. Модуль сдвига грунтов допускается принимать равным 0,4Е0.

Определяется осредненный модуль сдвига G1 всех слоев грунта в пределах глубины погружения сваи (6,7 м) рис. 15 как

G1=(Gсупеси h1
+Gсуглинка h2 + Gпеска h3)/( h1+h2+h3)= (6,5·2,3+8,4·2,7+12·1,7)/ (2,3+2,7+1,7)=8,7 МПа.

Рис. 16. Схема расположения свай в кусте.
Модуль сдвига G2в данном случае численно равен модулю сдвига песка средней крупности, который расположен в пределах 0,5l ниже глубины погружения свай, т.е.G2 = Gпеска=12 МПа.

Определяется осредненное значение коэффициента Пуассона v1 всех слоев грунта в пределах глубины погружения сваи (6,7 м) рис. 15 как

v1=(vсупеси h1+vсуглинка h2 + vпеска h3)/( h1+h2+h3)= (0,3·2,3+0,35·2,7+0,3·1,7)/ (2,3+2,7+1,7)=0,32.

Коэффициента Пуассона v2 в данном случае численно равен коэффициенту Пуассона песка средней крупности, который расположен в пределах 0,5l ниже глубины погружения свай, т.е.v2 = vпеска=0,3.

v=(v1 +v2)/2=(032+0,30)/2=0,31.

Коэффициенты kvиkv1 определяются по формуле 7.35 [5] как

kv =2,82-3,78v +2,18v2=2,82-3,78·0,31+2,18·0,312=1,44.

kv1 =2,82-3,78v1 +2,18v12=2,82-3,78.0,32+2,18·0,322=1,39.

Проверяется условия применимости для расчета модели грунта как линейно-деформируемого полупространства

l/d˃G1l/G2d, 6,7/0,34=19,7˃8,7·6,7/12·0,34=14,3,

где d – приведенное значение наружного диаметра поперечного сечения сваи d= = 0,34 м.
Относительная жесткость сваи определяется как

χ =EA/G1l2, где EAжесткость ствола сваи на сжатие МН.

χ =28000·0,3·0,3/8,7·6,72=6,45.

=0,17ln(kv1l/d)=0,17 ln(1,39·6,7/0,34)=0,56.

Коэффициент β , соответствующий абсолютно жесткой сваи определяется как

β