Методика выбора. Общие положения

1. Предлагаемая методика позволяет рассчитывать максимально допустимые расстояния между точечными тепловыми и дымовыми пожарными извещателями в защищаемых помещениях и выбрать тип извещателей отвечающих требованиям обнаружения с учетом возложенной на автоматическую установку пожарной сигнализации (АУПС) задачи по обеспечению пожарной безопасности людей и/или материальных ценностей в зависимости от следующих параметров:

• 
  темпа развития возможного пожара;
  
• 
  предельно допустимой тепловой мощности очага пожара к моменту его обнаружения;
  
• 
  характеристик пожарных извещателей;
  
• 
  высоты помещения;
  
• 
  температуры воздуха в помещении до пожара.
  

2. Методика позволяет модифицировать требования, изложенные в разделе 8 НПБ 88 для условий, отличающихся от используемых при составлении таблиц с обязательными значениями максимальных расстояний между пожарными извещателями.

3. Результаты расчета максимально допустимых расстояний между пожарными извещателями, не снижающие обязательные требования норм, реализующие без согласования с органами Государственного пожарного надзора. Результаты расчетов, ослабляющие обязательные требования норм или не имеющие отражения в Нормах, согласовываются с территориальными органами Государственного пожарного надзора на основании экспериментальной проверки или экспертной оценки, проведенных головными организациями в области пожарной безопасности.

4. В качестве критерия своевременности обнаружения пожара в защищаемом помещении принимается условие срабатывания пожарных извещателей в момент достижения тепловой мощностью очага горения своего предельно допустимого значения, определяемого с учетом возложенной на автоматические установки пожарной сигнализации задачи (цели функционирования сигнализации) по обеспечению безопасности людей и/или материальных ценностей.

5. Положения настоящей методики не распространяются на:

• 
  помещения, где применяются или хранятся пирофорные и взрывчатые вещества, вступающие в химическое взаимодействие с водой;
  
• 
  помещения с электроустройствами, находящимися под напряжением;
  
• 
  технологические установки, расположенные вне зданий;
  
• 
  помещения для хранения продукции в аэрозольной упаковке.
  

---

Последовательность определения максимально допустимых расстояний между точечными пожарными извещателями (предельно допустимого расстояния от вертикальной оси очага горения) при которых целевая функция выполняется
Максимально допустимые расстояния между точечными пожарными извещателями, при которых обеспечивается выполнение возложенной на АУПС задачи, определяют в следующей последовательности:

• 
  на основе анализа горючей нагрузки защищаемого помещения в соответствии с разделом 3 выбирают расчетную схему развития возможного пожара и определяют класс пожара по темпу изменения его тепловой мощности;
  
• 
  в соответствии с разделом 4 определяют предельно допустимую тепловую мощность очага пожара, в момент достижения которой должно быть обеспечено срабатывание пожарных извещателей и выполнение возложенной на АУПС задачи;
  
• 
  используя данные по темпу развития пожара и предельно допустимой к моменту обнаружения пожара тепловой мощности очага горения, полученные при проведении расчетов в разделах 3 и 4, в соответствии с разделом 5 для заданной высоты помещения и технических характеристик, пожарных извещателей определяют максимально допустимые расстояния между ними, при которых будет обеспечено своевременное обнаружение пожара, когда его тепловая мощность достигнет предельно допустимого значения.
  

. Выбор расчетной схемы развития возможного пожара в защищаемом помещении и определение класса пожара по темпу изменения его тепловой мощности.
1. При выборе расчетной схемы развития пожара все многообразие возможных схем целесообразно свести к двум схемам – круговое распространение пожара и горение штабеля из твердых горючих материалов.

К круговой схеме могут быть отнесены случаи распространения пожара по твердым (или волокнистым) горючим материалам, равномерно расположенным на достаточно больших площадях, а также случаи распространения пожара по рассредоточено расположенным горючим материалам, небольшое расстояние между которыми не препятствует переходу пламени с горящего материала на не горящий. Ко второй схеме могут быть отнесены случаи горения материалов, сложенных в виде штабелей различных размеров.

2. Тепловую мощность очага пожара для выбранных в п.3.1 расчетных схем рассчитывают по формуле:

---

Q = K_т ^. τ², кВт (1)

где К_т - коэффициент, характеризующий темп изменения тепловой мощности очага пожара, кВт/с²;

τ - время с момента возникновения пламенного горения, с.

Коэффициент К_т рассчитывают в зависимости от выбранной схемы развития пожара по формулам:

а) для кругового распространения пожара

К_т = πη V²_л ψ_уд Q_н , (2)

где η - коэффициент полноты горения (допускается принимать равным 0,87);

V_л - линейная скорость распространения пламени по поверхности материала, м/с;

ψ_уд - удельная массовая скорость выгорания материала, кг/(м² с);

Q_н - низшая рабочая теплота сгорания материала, кДж/кг.

Значения V_л, ψ_уд и Q_н принимаются по табл. 11,12 данной методики или по справочной литературе.

б) для случая горения твердых горючих материалов, сложенных в виде штабеля

К_т = 1055/τ²_* , (3)

где τ_* - время достижения характерной тепловой мощности очага пожара, принимаемой равной 1055 кВт, с (определяют по табл.13 данной методики, экспериментально или по справочной литературе).

3. Определяют класс пожара по темпу его развития в зависимости от значения коэффициента К_т :

медленный темп развития пожара – темп изменения тепловой мощности очага пожара характеризуется условием К_т < 0,01 кВт/с²;

средний темп развития пожара - темп изменения тепловой мощности очага пожара характеризуется условием 0,01 < К_т < 0,03 кВт/с²;

быстрый темп развития пожара - темп изменения тепловой мощности очага пожара характеризуется условием 0,03 < К_т < 0,11 кВт/с²;

сверхбыстрый темп развития пожара - темп изменения тепловой мощности очага пожара характеризуется условием К_т > 0,11 кВт/с²
Определение предельно допустимой тепловой мощности очага пожара к моменту его обнаружения.
1. Величину предельно допустимой тепловой мощности очага пожара Q_пд определяют с учетом особенностей защищаемого помещения и возлагаемой на АУПС задачи по обеспечению безопасности людей и/или материальных ценностей.

---

2. При локально размещенной в помещении горючей нагрузке величина Q_пд может быть непосредственно задана по справочной литературе, содержащей данные по максимальной тепловой мощности, выделяемой при горении различных материалов (предметов), а также по формуле:

Q_пд = η ψ_уд F_пд Q_н , кВт (4)

где F_пд - площадь, занимаемая горючей нагрузкой, м² .

Выбор типа и размеров расчетного очага пожара производится с учетом заданной величины возможного материального ущерба.

3. Для кругового распространения пожара и с учетом задачи АУПС по обеспечению пожарной безопасности материальных ценностей величина Q_пд может определяться по формуле:

Q_пд = К_т ^. К_б ^. [ F_пд / (πV²_л)]^0,5 (5)

где К_б – коэффициент безопасности (допускается принимать равным 0,8);

F_пд – предельно допустимая площадь пожара на момент обнаружения АУПС определяется на основании технико-экономического обоснования мер противопожарной защиты для конкретного объекта (допускается принимать равной 6 м² ).

4. Величина Q_пд может быть рассчитана по значению необходимого времени обнаружения пожара, которое рассматривается в данном случае как критерий выполнения возложенной на АУПС задачи. Расчет проводится по следующей формуле:

Q_пд = К_т ^. τ^н_об² , кВт (6)

где τ^н_об - необходимое время обнаружения пожара, с.

Необходимое время обнаружения пожара определяют с учетом возложенных на АУПС задач по обеспечению безопасности людей и/или материальных ценностей и рассчитываются по методикам, разработанным головными организациями, в области обеспечения пожарной безопасности.
Определение максимально допустимых расстояний между пожарными извещателями.
1. Максимально допустимые расстояния между точечными тепловыми пожарными извещателями максимального действия определяются по табл.1-8 в зависимости от следующих параметров

• 
  предельно допустимой тепловой мощности очага пожара Q_пд ;
  
• 
  темпа развития пожара;
  
• 
  высоты помещения;
  
• 
  температуры срабатывания извещателя Т_ср;
  
• 
  температуры воздуха в помещении Т_о ;
  
• 
  индекса инерционности извещателя RTI.
  

---

2. Максимально допустимые расстояния между точечными тепловыми пожарными извещателями дифференциального действия определяют по табл. 9,10 в зависимости от следующих параметров:

• 
  предельно допустимой тепловой мощности очага пожара Q_пд ;
  
• 
  темпа развития пожара;
  
• 
  высоты помещения;
  

• 
  индекса инерционности извещателя RTI.
  

3. Индекс инерционности RTI (м^.с)^0,5, является мерой чувствительности теплового пожарного извещателя к динамическому нагреву. Индекс инерционности определяют путем проведения испытаний тепловых извещателей на тепловое воздействие потока воздуха с заданными значениями температуры и скорости. Для тепловых извещателей ИП 105-2/1 и ИП 104-1 значения RTI могут быть приняты равными 16,9 и 18,7 (м^.с)^0,5 соответственно. Для зарубежных тепловых пожарных извещателей значения RTI допускается принимать в соответствии с паспортными данными на эти извещатели.

4. Максимально допустимые расстояния между точечными дымовыми пожарными извещателями определяют по номограммам, представленным на рис.1-3, в зависимости от следующих параметров:

• 
  темпа развития пожара;
  
• 
  предельно допустимой тепловой мощности очага пожара Q_пд ;
  
• 
  высоты помещения.
  

5. Для промежуточных значений исходных параметров, не указанных в таблицах и номограммах, значения максимально допустимых расстояний между пожарными извещателями определяют путем линейной интерполяции.

6. Данные, представленные в табл.1-10 и на рис.1-3, соответствуют квадратной сетке размещения пожарных извещателей.
Основа построения таблиц и номограмм.
1. Табличные значения максимально допустимых расстояний между точечными тепловыми пожарными извещателями максимального и дифференциального действия получены расчетом при помощи разработанных во ВНИИПО МЧС России программ, основанных на решении дифференциального уравнения теплового баланса чувствительного элемента извещателя в условиях теплового воздействия припотолочной струи продуктов горения

dT_эл/dt = √U(T-T_эл)/RTI (7)

где Т_эл – температура чувствительного элемента ТПИ, К;

t - время, с;

U - скорость газового потока, м/с;

Т - температура газового потока, воздействующего на чувствительный

элемент К;

RTI – индекс инерционности теплового извещателя, (м ^. с)^0,5.

Физический смысл индекса инерционности теплового извещателя характеризуется выражением:

---

Смотрите также файлы

• Влияние религии на мировоззрение и поведение людей.docx

• Защита данных от несанкционированного доступа Задание 1. Создать текстовый документ, внутри которого придумать и напечатать пять вариантов трудновзламываемых.docx

• 2 Производство, разливка и рафинирование.docx

• Урока Основы робототехники.docx

• Отстік азастан Мемлекеттік Фармацевтика Академиясы алыпты жне патологиялы физиология кафедрасы.doc