При прокладке большого количества кабелей в одном направлении обычно в полу цеха сооружают железобетонный или кирпичный канал, который перекрывается железобетонными плитами или стальными рифлеными листами. Внутри канала кабели укладываются на типовые сборные конструкции, установленные на боковых стенах.

Питание сетей электрического освещения, как правило, не связывается с силовыми фидерами и магистралями, а выполняется отдельными сетями от шин главных распределительных щитов подстанций.

Пример. В проектируемом цехе применяется схема блок «трансформатор магистраль» выполненная с помощь магистрального и распределительных шинопроводов и СП.

Магистральный шинопровод прокладывается по нижнему поясу ферм для обеспечения свободного движения кранов на высоте 6 м и крепиться с помощью подвесов, расстояние между точками крепления 6 м.

Распределительные шинопроводы прокладываются на высоте 2,5 ми и крепятся кронштейнами к колоннам и к стойкам, установленным между колоннами, расстояние между точками крепления 3 м.

Присоединение ШР к ШМ осуществляется кабелем АВВГ, согласно п. 2.1 [9].

Питание ЭП от ШР осуществляется проводом АПВ в трубе или металлорукаве, от СП кабелем АВВГ.

5. 
   Выбор электрооборудования цеховой сети
   
   1. 
      Выбор магистрального шинопровода
      

Магистральные шинопроводы в схеме «блок трансформатор магистраль» выбираются по нагреву максимальным током трансформатора, проверяются по потери напряжения и динамической стойкости токам короткого замыкания.

Максимальный ток трансформатора это ток послеаварийного режима. Согласно п.7.4. [7] в аварийных случаях, если коэффициент начальной нагрузки не более 0,93, трансформаторы с системой охлаждения М, Д, ДЦ и Ц допускают в течение не более 5 суток подряд перегрузку на 40% сверх номинального тока на время максимумов нагрузки общей продолжительностью не более 6 ч в сутки. При этом должны быть приняты все меры по усилению охлаждения трансформатора (включены все вентиляторы дутья, резервные охладители и т. д.). Длительная допустимая перегрузка трансформатора без учета предварительной загрузки приведена в табл. Приложения 6.

---

,

где К_д.п. – коэффициент допустимой перегрузки.

Шинопровод выбирается по условию нагрева .

В исходно примере применяется схема «блок трансформатор – магистраль», S_н.тр=630 кВА, перегрузка трансформатора согласно табл. Приложения 6 принимается минимальная для работы в продолжительном режиме работы с повышенной температурой окружающей среды – 1,2.

Ток трансформатора с учетом перегрузки



Согласно условию выбирается шинопровод ШМА 4-1250-44-1 УЗ, с I_н.шм=1250 А, r₀=0,033 Ом/км, х₀=0,018 Ом/км, z_ф-0=0,112 Ом/км, i_д=50 кА (табл. П.7.1).

Защита выполняется вводным выключателем «Э16В Про» с I_н=1600А, установленном в ШНВ.

2. 
   Расчет и выбор распределительных шинопроводов и пунктов
   

Согласно ПУЭ ШР и РП выбираются по нагреву током нормального и аварийного режимов, потери напряжения и проверяются по электродинамической стойкости.

За ток нормального (аварийного) режима принимается ток 30 минутного максимума [5]. Расчетная мощность определяется по методике, приведенной в п 2.1., .2.2, с учетом однофазных электроприемников при их наличии.

Расчетная мощность определяется для всех электроприемников подключенных к ШР или СП. Если СП питается от ШР, то электроприемники СП также включаются в расчет нагрузки ШР. Если расчетная мощность (Р_р) меньше номинальной мощности наибольшего электроприемника (Р_н.max) группы, то Р_р= Р_н.max.

При выборе СП учитывается количество отходящих линий и наличия вводного аппарата защиты.

Пример расчета ШР2, приведен в табл. 9. В таблице К_р определяется по таблице Приложения 2, Q_р=Q_см.

Выбирается шинопровод KLM-R-00-Al 55-4-1 с I_н.шм=160 А, r₀=0,3 Ом/км, х₀=0,194 Ом/км, i_д=41 кА (табл. П.7.2).

Пример расчета СП3, приведен в табл. 10. В таблице К_р определяется по таблице Приложения 2, Q_р=1,1Q_см.

Выбирается ПР-11-7123-21УЗ с I_н.СП=630 А без вводного автомата с возможностью подключения 12 трехфазных электроприемника (табл. П.7.5).

3. 
   Выбор защитной аппаратуры и сечения проводников
   

---

Условия выбора автоматического выключателя [10]:

- по напряжению U_н.а≥U_с;

- по номинальному току автомата I_н.а≥I_р;

- расчетные формулы для выбора расцепителей приведены в табл. 11.

- по отключающей способности I_откл≥ ;

- по чувствительности : (по ПУЭ характеризуется временем отключения – определяется по время токовым характеристикам);

• 
  для взрывоопасных зон: (1,25 – 1,4) – электромагнитный расцепитель; 6 – тепловой;
  
• 
  для невзрывоопасных зон: (1,25 – 1,4) – электромагнитный расцепитель (1,25 при I_н.а свыше 100 А, 1,4 – до 100 А); 3 – тепловой.
  

- на согласование с выбранным сечением I_дд≥К_зI_з, где К_з - коэффициент защиты приведенный в таблице П. 9.1.

Кроме этого защита должна быть селективной.

Выбор кабеля, согласно ПУЭ, при Т_м≤5000 часов осуществляется по нагреву рабочим (аварийным) током, проверяется по отклонению напряжения и на согласование с выбранной защитной аппаратурой с учетом ограничения по механической прочности.

Таблица 9

Определение расчетной мощности ШР2

№ ЭП	Наименование ЭП	n, шт.	Р1, кВт	Р∑, кВт	Ки	tgφ	Рсм, кВт	Qсм, кВАр	n	nэ	Кр	Рр, кВт	Qр, кВАр	Sр, кВА	Iр, А
13-17	Вертикально-фрезерный	5	11	55	0,16	1,73	8,80	15,24	605
22-31	Универсально-фрезерный	10	11	110	0,16	1,73	17,60	30,48	1210
18-19	Зубофрезерный	2	6,5	13	0,17	1,17	2,21	2,58	84,50
20-21	Координатно-расточной	2	2	4	0,16	1,73	0,64	1,11	8
	Итого	19	30,5	182	0,16		29,25	49,42	1907,5	17	1,41	41,24	49,42	64,37	92,91

---

Таблица 10

Определение расчетной мощности СП3

№ ЭП	Наименование ЭП	n, шт.	Р1, кВт	Р∑, кВт	Ки	tgφ	Рсм, кВт	Qсм, кВАр	n	nэ	Кр	Рр, кВт	Qр, кВАр	Sр, кВА	Iр, А
79-80	Закалочная станция	2	50	100	0,7	0,75	70	52,50	5000
81-85	Печь шахтная	5	50	250	0,6	0,57	150	85,01	12500
86-89	Приспособление закалочное	4	20	80	0,7	0,75	56	42,00	1600
	Итого	11	120	430	0,64		276	179,5	19100	10	1	276	197,5	339,36	489,8

Таблица 11

Расчетные формулы для выбора аппаратов защиты в осветительных и силовых сетях

Аппарат защиты	Осветительные сети		Силовые сети
	Лампы ЛЛ и ЛН	Лампы ДРЛ, ДРИ, ДНат	Линии к одиночным электроприемникам	Линии к группам электроприемников
Предохранитель (тепловая вставка)	Iз≥Iр	Iз≥1,2Iр	Iз≥Iн, Iз≥Iп/α	Iз≥Iр.гр, Iз≥(I1п+I1р)/α
Автоматический выключатель с тепловым расцепителем	Iз≥Iр	Iз≥1,3Iр	Iз≥1,25Iн	Iз≥1,25Iр
Автоматический выключатель с комбинированным расцепителем (эл. магнитным и тепловым)	Iз≥Iр	Iз≥1,3Iр	Iз≥1,25Iн Iу.эр≥1,2Iп	Iз≥1,1Iн Iу.эр≥1,2(I1п+I1р)

---

где I_з – номинальный ток плавкой вставки или уставка номинального тока теплового расцепителя автоматического выключателя; I_у.эр – номинальный ток уставки электромагнитного расцепителя мгновенного действия (отсечки); I_p – расчетный ток нагрузки А; I_p.гр. – расчетный ток нагрузки группы ЭП, А; I_н – номинальный ток ЭП, А; I_п – пусковой ток электроприемника, А; I¹_p –расчетный ток остальных электроприемников в данной группе (без расчетного тока наибольшего электроприемника), А; I¹_п – наибольший пусковой ток одного электроприемника в данной группе (при одновременном запуске группы электродвигателей – суммарный пусковой ток этой группы), А; α – коэффициент, зависящий от условий и длительности пускового периода электродвигателя (электродвигателей), равный –2,5 (за исключением линий с длительностью пускового периода более 2-2,5сек.-крупные вентиляторы с большими маховыми массами, лифты и т.п.). При установке автоматических выключателей на линиях к силовым электроприемникам, не оборудованным электродвигателями, коэффициенты не учитываются.

Выбор по нагреву осуществляется по условию I_р≤ К_т I_дд, где К_т – поправочный коэффициент в зависимости от температуры окружающей среды [9, табл. 1.3.3] или табл. П.8.2. При повторно-кратковременном и кратковременном режимах работы электроприемников (с общей длительностью цикла до 10 мин и длительностью рабочего периода не более 4 мин) в качестве расчетного тока для проверки сечения проводников по нагреву следует принимать ток, приведенный к длительному режиму. При этом:

1) для медных проводников сечением до 6 мм², а для алюминиевых проводников до 10 мм² ток принимается как для установок с длительным режимом работы;

2) для медных проводников сечением более 6 мм² , а для алюминиевых проводников более 10 мм² ток определяется умножением допустимого длительного тока на коэффициент 0,875/ , где ПВ - выраженная в относительных единицах длительность рабочего периода (продолжительность включения по отношению к продолжительности цикла) [9, п.1.3.3].

---

Смотрите также файлы

• Министерство образования Кузбасса Государственное профессиональное образовательное учреждение.docx

• Техническое Задание по дисциплине Экономическая безопасность.docx

• Государственные символы России Государственные символы России.ppt

• 1. Выбор оптимальных типоразмеров резервуаров.docx

• Методические указания Оформить индивидуальный график (план) практики, на основании.docx