ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.12.2023
Просмотров: 80
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
ISSN 2410-3225 Ежеквартальный рецензируемый, реферируемый научный журнал «Вестник АГУ». Выпуск 2 (201) 2017
УДК 622.276 (470.621)
ББК 26.325.4 (2Рос.Ады)
Ц 93
Цыбулько А.М.
Кандидат технических наук, старший научный сотрудник Майкопского государственного технологиче-скогоуниверситета, Майкоп, e-mail:kafedra.sto@mail.ru
Артамонов А.М.
Кандидат технических наук, доцент кафедры сервиса транспортных и технологических машин и обо-рудованияинженерно-экономическогофакультетаМайкопскогогосударственноготехнологическогоуниверситета,Майкоп, e-mail: kafedra.sto@mail.ru
Ефремов А.А.
Кандидатфилологическихнаук,старшийпереводчикООО«Южгазэнерджи»,Майкоп,e-mail:alexander.a.efremov@gmail.com
Расчет профиля бокового ствола для скважины Кошехабльского месторождения
(Рецензирована)
Аннотация.РассматриваетсяподборирасчетпараметровпрофилябоковогостволадляскважиныКошехабльскогоместорождения.Данырекомендациипоуменьшениюрадиусакривизныбоковогоствола.
Ключевые слова: бурение, боковой ствол, тангенциально плоскостной профиль, винтовой забойный дви-гатель,долототипаPDC,бурильная колонна.
Tsybulko A.M.
Candidate of Technical Sciences, Senior Researcher of Maikop State University of Technology, Maykop, e-mail:kafedra.sto@mail.ru
Artamonov A.M.
Candidate of Technical Sciences, Associate Professor of Department of Service of Transport and TechnologicalMachines and Equipment of Engineering-Economic Faculty, Maikop State University of Technology, Maykop, e-mail:kafedra.sto@mail.ru
Efremov A.A.
CandidateofPhilology,SeniorTranslatorofOOO“Yuzhgazenergy”,Maykop,e-mail:alexan-der.a.efremov@gmail.com
Calculation of a profile of a side trunk for the well of the Koshekhabl field
Abstract.ThepaperdiscussestheselectionandcalculationofprofileparametersofasidetrunkforthewelloftheKoshekhablfield. Recommendationsaregivenforreducing theradiusofcurvatureoftheside trunk.
Keywords:drilling,sidetrunk,tangentiallyplanarprofile,downholemotor,drillbittype,PDCdrillstring,aboringcolumn.
Проектом разработки Кошехабльского газоконденсатного месторождения от 2009 г. предусматривается бурение бокового ствола в скважине № 26, законсервированной по тех- ническим причинам. К настоящему времени работы по бурению бокового ствола не начаты, и пластовое давление снизилось на 3 МПа относительно начального.
Целью статьи является расчет плоскостного тангенциального профиля бокового ство- ла. Конструкция рассматриваемой скважины приведена в таблице 1.
Таблица 1
Конструкция скважины № 26
| Колонна | Диаметр, марка стали, толщина стенки, мм | Интервал спуска, м | Подъем цемента за колонной, м |
| Направление | 530xДx12,5 | 0–22 | до устья |
| Кондуктор | 426xДx11; 12 | 0–241 | до устья |
| Промежуточная колонна I | 324xД-Еx9,5; 11; 12,4 | 0–2430 | до устья |
| Промежуточная колонна II | 245xР-110-11,05, E,Mх10 | 0–4556 | 10 м от устья |
| «Хвостовик» | 193,7xР-105-12,7; N-80-10,92 | 4933–4464 | на всю длину (469 м) |
| Эксплуатационная колонна | 168х139,7 | 0–5172 | 3545 м от устья |
265].
Определяем радиус искривления ствола скважины:
R 57,3/10 10 , (1)
где
α10
– интенсивность набора кривизны на 10 м проходки.
R 57,3/110 573 м.
Из-за неточности установки отклонителя увеличится фактический интервал набора кривизны, поэтому расчетный радиус искривления принимаем, согласно рекомендации Элияшевского [2, с. 272], на 5−10% больше теоретической величины, то есть
R 5731,05 602 м.
Для набора кривизны рекомендуем использовать следующую компоновку: долото PDC диаметром 114,3 мм, ВЗД VectorDrill LX XL с диаметром 95,25 мм и углом пере- коса осей 1,46°, ТБТ диаметром 73 мм и БТ диаметром 73 мм группы прочности S-
135. Рассматриваемая КНБК обеспечит проектную интенсивность набора угла наклона 1°
на 10 м проходки.
Рассчитываем минимально возможный радиус искривления ствола, при котором в ствол можно пропустить ВЗД:
167l2
Rmin T, (2)
-
D D ДdT f
где
lT – длина ВЗД с долотом, м;
– диаметр долота, мм; – наименьший зазор между
Дкорпусом ВЗД и стенкой скважины, мм ( 5 8 мм); f – стрела прогиба ВЗД, мм.
0,13 107 ql2
fTT, (3)
EIT
Tгде q – масса 1 см ВЗД, кг; E– модуль Юнга, Н/см2; I – момент инерции поперечного
T
сечения ВЗД, см4.
I 0,049d4 , (4)
T T
где dT– диаметр ВЗД, мм.
Тогда момент инерции поперечного сечения ВЗД:
TI 0,049 9,5254 403 см4.
Стрела прогиба ВЗД:
0,13 107 0,37 6522
f 2,1107 403
24,6
мм.
Минимально возможный радиус искривления ствола, при котором можно пропус- тить ВЗД:
167 6,522
Rmin 114,3 95,25 8 24,6 200 м.
Таким образом,
R Rmin
602 200 .
В дальнейших расчетах определялись значения фактической интенсивности набора кривизны, максимального угла наклона ствола, проекции участка набора кривизны и уча- стка стабилизации, длина каждого участка, суммарная длина бокового ствола и погреш- ность измерений [1–3].
Результаты расчетов профиля бокового ствола в скважине № 26 для варианта с теле- метрическим сопровождением бурения приведены в таблице 2.
Таблица 2
Параметры профиля бокового ствола в скважине № 26
| Интервал глубины, м | Длина интервала, м | Средний угол искривления интервала, градус | Отход забоя за интервал x l sin cp.,м | Общее откло- нение забоя, м | Угол искрив- ления в конце интервала, градус | Азимут, градус |
| 0−4950 | 4950 | 0 | 0 | 0 | 0 | - |
| 4950−4960 | 10 | 0,475 | 0,08 | 0,08 | 0,95 | 230 |
| 4960−4970 | 10 | 1,425 | 0,25 | 0,33 | 1,9 | 230 |
| 4970−4980 | 10 | 2,375 | 0,41 | 0,75 | 2,85 | 230 |
| 4980−4990 | 10 | 3,325 | 0,58 | 1,33 | 3,8 | 230 |
| 4990−5000 | 10 | 4,275 | 0,75 | 2,07 | 4,75 | 230 |
| 5000−5010 | 10 | 5,225 | 0,91 | 2,98 | 5,7 | 230 |
| 5100−5020 | 10 | 6,175 | 1,08 | 4,06 | 6,65 | 230 |
| 5020−5030 | 10 | 7,125 | 1,24 | 5,30 | 7,6 | 230 |
| 5030−5034 | 4 | 7,8 | 0,54 | 5,84 | 8 | 230 |
| 5034−5040 | 6 | 8 | 0,84 | 6,68 | 8 | 230 |
| 5040−5175,4 | 135,4 | 8 | 18,84 | 25,52 | 8 | 230 |
На рисунке 1 приведен тангенциальный профиль бокового ствола в скважине № 26
КГКМ.
Рис. 1. Тангенциальный профиль бокового ствола в скважине № 26 КГКМ
Расчетный зенитный угол составил8°,общее отклонение забоя – 25,5 мпри интен-сивности набора угла наклона1°на10 мпроходки. При этом расчетный радиус боковогостволаравен602м.В приведенных расчетах закладывалась интенсивность набора угла наклона1º/10 м,при этом предполагалось, что бурение бокового ствола будет производиться с телеметриче-ским сопровождением. В настоящее время на месторождении телеметрическое сопровожде-ние не используется ввиду экономической нецелесообразности. С учетом этого и техниче-ских возможностей рекомендуется вести бурение участка набора кривизны с интенсивно-стью2º/10 м.Это позволит сократить вдвое расчетный радиус кривизны до301 м,увели-чить горизонтальное смещение забоя бокового ствола, уменьшить затраты на бурение и уве-личить безаварийность бурения. Как показали расчеты, предложенный радиус(301 м)по-зволит свободно пропустить в боковой стволВЗДи другие компонентыКНБК.При буре-ниисрадиусом301мотклонениезабоясоставит29м.Таким образом, по результатам расчетов предлагается два варианта профиля боковогостволаприналичии телеметриииприее отсутствии.Примечания: References:
-
Балденко Ф.Д. Расчеты бурового оборудования. М.: РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2012. 428 с. -
Элияшевский И.В., Сторонский М.Н., Орсу- ляк Я.М. Типовые задачи и расчеты в бурении: учеб. пособие для техникумов. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Недра, 1982. 296 с. -
Овчинников В.П. Технология бурения нефтяных и газовых скважин: учеб. для студентов вузов: в 5 т. Т. 2 / под общ. ред. В.П. Овчинникова. Тюмень: ТюмГНГУ, 2014. 484 с.
-
Baldenko F.D. Calculations of drilling equipment. M.: RSU of Oil and Gas of I.M. Gubkin, 2012. 428 pp.
-
Eliyashevsky I.V., Storonsky M.N., Orsulyak Ya.M. Typical problems and calculations in drilling engineer- ing: a manual for technical colleges. 2nd ed., rev. and enl. M.: Nedra, 1982. 296 pp. -
Ovchinnikov V.P. Technology of oil and gas wells drilling: a textbook for students of higher schools: in 5 vol. Vol. 2 / general ed. by V.P. Ovchinnikov. Tyu- men: TyumGNSU, 2014. 484 pp.