Файл: Московский государственный строительный университет.docx
Добавлен: 11.12.2023
Просмотров: 38
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
Бетон - тяжелый.
Коэффициент:
a=0,85 .
Характеристика сжатой зоны бетона:
w = a-0,008 Rb gb2=0,85-0,008 · 14,5 · 1,1 = 0,7224 .
Напряжения в арматуре:
sSR = Rs =365 МПа .
Т.к. gb2 t 1 :
Предельные напряжения в арматуре сжатой зоны:
ssc, u=400 МПа .
Граничная относительная высота сжатой зоны:
xR = w/(1+( sSR/ ssc, u) (1-( w/1,1))) =
=0,7224/(1+(365/400) · (1-(0,7224/1,1))) = 0,55009 (формула (14); п. 3.14 Пособие к СНиП 2.03.01-84).
Учет влияния прогиба на несущую способность внецентренно-сжатых элементов прямоугольного сечения
Геометрические характеристики прямоугольного сечения
Момент инерции поперечного сечения бетона:
I = b h 3/12=0,4 · 0,6 3/12 = 0,0072 м 4 .
Площадь поперечного сечения бетона:
A = b h=0,4 · 0,6 = 0,24 м 2 .
Радиус инерции поперечного сечения бетона:
i = ; I/A =; 0,0072/0,24 = 0,17321 м .
Т.к. l0/ i=10/0,17321=57,73339 > 14 :
Требуется учет влияния прогиба на несущую способность.
Бетон - тяжелый.
Коэффициент:
По табл. 16 Пособие к СНиП 2.03.01-84
b = 1 .
Способ учета влияния длительности действия нагрузки - заданы значения изгибающих моментов от суммы постоянной и длительной нагрузок и полной нагрузки.
Коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб:
fl = 1+ b M1l/M1=1+1 · 0,43925/0,6275 = 1,7 (формула (94); п. 3.54 Пособие к СНиП 2.03.01-84).
Определение случайного эксцентриситета продольной силы (по п. 1.21 СНиП 2.03.01-84):
Элемент - не входит в состав сборной конструкции.
Случайный эксцентриситет:
ea = max(l/600 ; lf/600 ; h/30)=max(10/600;10/600;0,6/30) = 0,02 м .
Определение эксцентриситета продольной силы (по п. 3.50 СНиП 2.03.01-84):
Элемент - статически неопределимой конструкции.
Эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения:
e0 = M/N=0,5/0,5 = 1 м .
Эксцентриситет eo принмается не ниже случайного.
Т.к. e0=1 м t ea=0,02 м :
e0=1 t ea=0,02 (5000% от предельного значения) - условие выполнено .
Коэффициент:
de = e0/h=1/0,6 = 1,66667 .
Коэффициент:
de, min = 0,5-0,01 (l0/h)-0,01 gb2 Rb =
=0,5-0,01 · (10/0,6)-0,01 · 1,1 · 14,5 = 0,17383 (формула (95); п. 3.54 Пособие к СНиП 2.03.01-84).
Коэффициент:
a = Es/Eb=200000/27000 = 7,40741 .
Для прямоугольного сечения с одинаковой арматурой S и S':
Момент инерции сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента:
Is = 2 As (h/2-a) 2=2 · 0,00246 · (0,6/2-0,045)
2 = 0,000319923 м 4 .
Арматура расположена - по высоте сечения.
При расчете по п. 3.63 прямоугольных сечений с арматурой по высоте сечения в значении As+A's не учитывается 2/3 арматуры Asl и (h0-a')/h в формуле (93) принимается равным 1-2 d1.
Условная критическая сила:
Ncr = (1,6 Eb b h/((l0/h) 2)) ((0,11/(0,1+ de)+0,1)/(3 fl)+2 ((Ast+Asl/3)/(b h)) (Es/Eb) (1-2 d1) 2) =
=(1,6 · 27000 · 0,4 · 0,6/((10/0,6) 2)) · ((0,11/(0,1+1,66667)+0,1)/(3 · 1,7)+2 · ((0,00199+0,00147/3)/(0,4 · 0,6)) · (200000/27000) · (1-2 · 0,075) 2) = 5,31585 МН .
N=0,5 МН r Ncr=5,31585 МН (9,40583% от предельного значения) - условие выполнено .
Коэффициент:
h = 1/(1-(N/Ncr))=1/(1-(0,5/5,31585)) = 1,10382 .
Проверка требования минимального процента армирования (п. 5.16 СНиП 2.03.01-84).
Арматура расположена по контуру сечения - равномерно.
Элемент - внецентренно-сжатый.
Площадь сечения бетона:
A = b h=0,4 · 0,6 = 0,24 м 2 .
Момент инерции поперечного сечения бетона:
I = b h 3/12=0,4 · 0,6 3/12 = 0,0072 м 4 .
Радиус инерции поперечного сечения бетона:
i = ; I/A =; 0,0072/0,24 = 0,17321 м .
Т.к. l0/ i=10/0,17321=57,73339 > 35 и l0/ i=10/0,17321=57,73339 r 83
требуется расчет по следующим формулам .
Минимальный процент армирования:
amin=0,2 % .
amin=0,2 % r 100 2 As /A =100 · 2 · 0,00246/0,24=2,05 % (9,7561% от предельного значения) - условие выполнено .
2) Продолжение расчета по п. 3.63 Пособие к СНиП 2.03.01-84
Относительная высота сжатой зоны:
x = ( an1+ asl)/(1+2 asl/ w) =
=(0,13062+0,3298)/(1+2 · 0,3298/0,7224) = 0,24067 .
Коэффициент:
x1 = x/ w=0,24067/0,7224 = 0,33315 .
Т.к. x=0,24067 r xR=0,55009 :
N e0 h=0,5 · 1 · 1,10382=0,55191 МН м r gb2 Rb b h 2 (0,5 x (1- x)+ asl ( x1- d1) (1- x1- d1)-0,05 asl x1 2+ ast (1-2 d1))=
=1,1 · 14,5 · 0,4 · 0,6 2 · (0,5 · 0,24067 · (1-0,24067)+0,3298 · (0,33315-0,075) · (1-0,33315-0,075)-0,05 · 0,3298 · 0,33315 2+0,18975 · (1-2 · 0,075))=
=0,69184 МН м (79,77394% от предельного значения) - условие выполнено .
6. Заключение
В процессе прохождения практики я принимал участие в разработке проектной документации, получил опыт разработки рабочих чертежей, опыт работы с программными комплексами для расчета конструктивных систем и несущих конструкций зданий и сооружений, приобрел знания и практический опыт, необходимый для дальнейшей профессиональной деятельности. Также мной была освоена расчетная программа NormCAD, с помощью которой выполнялась основная часть моей работы, а именно расчет перекрытия по настилу при равномерно-распределенной нагрузке. Основным результатом прохождения данной практики для меня является получение навыков и опыта проектирования железобетонных конструкций зданий и сооружений.
7. Список литературы
1. Стебаков Е.И. Инженерные расчеты в NormCAD. – Реутов, 2005.
2. Стебаков Е.И. Расчет строительных конструкций в NormCAD. – Реутов, 2003.
3. СП 52-103-2007. Железобетонные монолитные конструкции зданий.
4. СП 63.13330.2012 актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. – М., 2004.
5. СП 20.13330.2011 актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. – М., 2004.
6. СтальПроект: Проектирование, Реконструкция, Сопровождение и Аудит [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://steel-project.ru
Приложение А. Схема армирования плиты
