= 11,24 м. вод.ст.,

Для III скорости:

= 13,96 м. вод.ст.,

Для IV скорости:

= 15,82 м. вод.ст.,

5.Потери давления на гидравлические сопротивления в шланге, в вертлюге, нагнетательной линии от насоса до шланга при движении воды определяются опытным путем, принимаем на скорости:

Для I скорости: (h₄+ h₅+ h₆) = 6 м. вод.ст.;

Для II скорости: (h₄+ h₅+ h₆) = 13,1 м. вод.ст.;

Для III скорости: (h₄+ h₅+ h₆) = 28,2 м. вод.ст.;

Для IV скорости: (h₄+ h₅+ h₆) = 44 м. вод.ст.;

6.Определяем давление на выкиде насоса на I, II, III и IV скоростях:

Р_н = ∙ρ_ж∙ g∙(h₁+ h₂+ h₃ + h₄+ h₅+ h₆) , МПа

Для I скорости: Р_н = ∙1000 ∙ 9,8∙ (75,51+ 3,52+ 7,51 + 6) = 0,91 МПа

Для II скорости: : Р_н = ∙1000 ∙ 9,8∙ (162,78+ 11,32+ 11,24 + 13,1) = 1,94 МПа

Для III скорости: : Р_н = ∙1000 ∙ 9,8∙ (367,6+ 27,2+ 13,96 + 28,2) = 4,28 МПа

Для IV скорости: : Р_н = ∙1000 ∙ 9,8∙ (867,2+ 59,26+ 15,82 + 44) = 9,66 МПа

7.Определяем мощность, необходимую для промывки песчаной пробки при работе агрегата на I, II, III и IV

---

скоростях:

N = Р_н ∙ Q/ 10³∙ η_а, кВт

где Q – подача агрегата, л/с;

η_а = 0,65 – общий механический КПД агрегата.

Для I скорости: N = 0,91∙10⁶ ∙ 3,8 ∙ 10^-3 / 10³∙ 0,65 = 5,32 кВт

Для II скорости: N = 1,94 ∙10⁶ ∙ 5,6∙ 10^-3 / 10³∙ 0,65 = 16,71 кВт

Для III скорости: N = 4,28∙10⁶ ∙ 8,4∙ 10^-3 / 10³∙ 0,65 = 55,31 кВт

Для IV скорости: N = 9,66∙10⁶ ∙ 12,9 ∙ 10^-3 / 10³∙ 0,65 = 191,71 кВт

Сравниваем полученные мощности с максимальной мощностью двигателя выбранного агрегата.

Так как насосная установка УН1Т – 100 – 200 имеет номинальную полезную мощность 83 кВт, то работа ее на IV скорости невозможна.

8. Выбираем оптимальную скорость работы с учетом использования максимальной мощности промывочного агрегата. Определяем коэффициент использования мощности промывочного агрегата:

К = ∙ 100%

Для I скорости: К = ∙ 100% = 6,4 %

Для II скорости: К = ∙ 100% = 20,1 %

Для III скорости: К = ∙ 100% = 66,6 %

Задача №3

Проведите выбор необходимого количества материалов и оборудования для установки цементного моста ниже интервала нарушения. Нарушение сообщается с зоной поглощения промывочной жидкости.

Дано:

Диаметр эксплуатационной колонны D_э = 168 мм

Толщина стенки эксплуатационной колонны σ_экс = 10 мм

Диаметр НКТ (насосно-компрессорных труб) d = 73 мм

Толщина стенки НКТ σ_нкт = 5,5 мм

Интервал устанавливаемого моста Н_м = 1000 – 950 м

Плотность добываемой жидкости ρ_ж = 1,05 г / см³

Высота цементного моста h = 50 м

Дефект в эксплуатационной колонне на глубине Н_д = 500 м

Водоцементное отношение m = 0,45

Плотность цементного раствора ρ_ц.р = 1,9 т / м³

Температура в скважине t = 60^оС

Решение задачи:

1. 
   Определяем объём одного погонного метра (1 п. м.):
   

- эксплутационной колонны V_{эк. к} ;

V_{эк. к} = = = 0,017м³

---

- кольцевого пространства V_{к. п.} ;

V_к.п = = = 0,013 м³

- насосно- компрессорных труб V_НКТ

V_нкт = = = 0,003 м³

2. 
   Определяем объём цементного раствора для установки цементного моста по формуле:
   

V_ц.р = h · V_{эк. к} , м³

где h- высота цементного моста.

V_ц.р = 50 · 0,017 = 0,85 м³

3. 
   Находим количество сухого цемента:
   

, т

где m - водоцементное отношения (m= 0,4-0,5);

_{ц. р} - плотность цементного раствора, т/м³

= 1,12 т

4.Определяем объём пресной воды:

V_в = (V _зат + V _р + V^´ _р)·K, м³

где V _зат – объём воды для затворения цемента, м³

V _р – разделительная жидкость («подушка» пресной воды) перед цементным раствором,

V _р= 0,5÷ 1м³;

V^´ _р - разделительная «подушка» после цементного раствора;

K – коэффицент запаса учитыващий потери жидкости при затворении, K=1,5.

V _зат = Ц · m = 1,12·0,45 = 0,504 т/м³

Объём разделительной «подушки» после цементного раствора определяют из условий равновесия объёмов в кольцевом и трубном пространстве, то есть



Следовательно

= 0,23 м³

V_в = (0,504 + 1,0 + 0,23)·1,5 = 2,6 м³

5. 
   Находим объём продавочной жидкости
   

,м³

где H_м – нижняя граница интервала установленного моста, м

м³

6.Определяем общий объём глинистого раствора

---

, м³

где V_цир – объём глинистого раствора для восстановления циркуляции перед цементированием, м³.

В случае когда наблюдается частичное поглощение промывочной жидкости принимается,

V_цир = 2 ÷ 3 м³

= 3,85 м³

7.Определяем время, необходимое для полного заполнения колонны заливочных труб при работе ним агрегатом ЦА-320 М на III скорости при диаметре втулок 100мм

= = 9,13 мин

где q_III – подача цементного насоса 9Т на III скорости, q_III = 5,2дм³/с

V₃ = V_пр – объём колонны заливочных труб, м³.

8.Определяем время вымыва излишка тампонажного раствора при обратной промывке при работе агрегатом ЦА-320М на IV скорости :

= = 6,01 мин

где q_IV = 7,9дм³/с

9.Находим время на затворение и продавку тампонажного раствора в пласт

, мин

где T_доп – время начала схватывания цементного раствора (для горячих скважин) = 105 мин ;

Т_о = 5 ÷ 10 мин – время на подготовление и заключительные работы при затворении цемента

= 79,86 мин.

Задача №4

Выбрать способ, жидкость глушения, необходимое оборудование, материалы, их количество для глушения скважин. Составить схему глушения, план работ.

Дано:

Глубина скважины Н_ф = 1810 м

Диаметр эксплуатационной колонны D_э = 146 мм

Пластовое давление Р_пл = 18,59 МПа

Способ эксплуатации - УСШН

Диаметр НКТ (насосно-компрессорных труб) d = 60 мм

Глубина спуска насоса L (L_н) = 1100 м

Дебит скважины Q_ж = 28 м³/ сут.

Обводненность продукции n_в = 16 %

Плотность нефти ρ_н = 850 кг / м³

Плотность воды ρ_в = 1120 кг / м³

Тип насоса – НСН2 – 43

Штанги – 22,19

Вид ремонта – Ревизия насосов

Условия перемещения – грунтовые дороги

Наличие вышки - имеется

---

Решение задачи:

1.Выбираем способ глушения в зависимости от величины пластового давления, приемистости и литологии пласта, вида спущенного в скважину оборудования, вида применяемой жидкости.
Основным требованием при выборе способа и жидкости глушения является обеспечение необходимого противодавления на забой скважины и предупреждение ухудшения проницаемости призабойной зоны.

Глушение может производиться следующими способами:

• 
  Глушение с полной заменой скважинной жидкости производится, если: колонна НКТ или хвостовик спущены до продуктивного пласта; башмак колонны НКТ или насос находятся выше пласта, но пласт имеет хорошую приёмистость и поднасосная жидкость может быть продавлена в пласт без опасности ухудшения проницаемости призабойной зоны (например, при отсутствии глин в продуктивном пласте).
  
• 
  Глушение частичной заменой скважинной жидкости (без задавки в пласт) рекомендуется в случае низкой приёмистости или опасности засорения пласта продавливаемой загрязнённой жидкостью, при насосном способе эксплуатации
  

Выбираем глушение с частичной заменой скважинной жидкости

2. Определяем плотность жидкости глушения из условия создания противодавления на пласт

ρ_гл = ( Р_пл + (0,1…0,25) ∙ Р_пл)10⁶ – ρ_см∙g∙ Н + ρ_см =

g ∙ L

= ( 18,59 + 0,1 ∙ 18,59 ) 10⁶ – 893,2 ∙9,8 ∙ 1810 + 893,2 = 1311,24 кг/м³

9,8 ∙ 1100

ρ_см = ρ_в ∙ n_в + ρ_н ∙ (1 - n_в) = 1120 ∙ 0,16 + 850 ∙ (1 - 0,16) = 893,2 кг/м³

где ρ_гл - плотность жидкости глушения, кг/м³;

(0,1...0,25) ∙ Р_пл - величина противодавления на пласт согласно требованиям правил безопасности ведения работ, МПа;

3. Выбираем жидкость глушения в соответствии с рассчитанной плотностью и особенностью пласта.

• 
  Глинистый раствор
  

4. Определяем объем жидкости глушения

---

Смотрите также файлы

• Актуальность психодиагностики в современной ситуации социального развития.docx

• Право собственности у приобретателя вещи по договору возникает.docx

• Для практической работы по модулю.doc

• РезультатыВы исследователь, уникальное сочетание последовательности и интереса к общественной деятельности. Рекомендуемые профессии.pdf

• Введение 2 Глава 1 Теоретические основы внутреннего государственного долга.doc