I_б – базисный ток, А;

x - результирующее сопротивление ветви, о.е..

Сверхпереходной ток в точке К₁ будет равен

.

Ударный ток к.з. определяется по следующей формуле
(5.6)
где k_у - ударный коэффициент (k_у = 1,75);

- расчетный сверхпереходной ток трехфазного к.з..

Ударный ток к.з. в точке К₁ будет равен


5.4. Расчет токов к.з. на стороне 110 кВ

Рассчитаем ток короткого замыкания на стороне среднего напряжения трансформатора, то есть в точке К₂. Для чего преобразуем её к следующему виду рис. 5.3.


Рис. 5.3. Преобразованная схема замещения электрической сети для расчёта тока к.з. на стороне 110 кВ.
Параметры схемы замещения, изображённой на рис. 5.4 следующие:

Сверхпереходной ток в точке К₂ будет равен



Ударный ток к.з. в точке К₂ будет равен


5.5. Расчет токов к.з. на стороне 6 кВ.

Так ветви со стороны низкого напряжения имеют одинаковые сопротивления, то токи короткого замыкания в точках К₃ будут иметь одинаковые значения.

Согласно схемам рис. 5.1 и рис. 5.2 схема для расчета токов к.з. на стороне 10 кВ будет иметь вид приведенный на рис. 5.4.


Рис. 5.4. Преобразованная схема замещения электрической сети для расчёта тока к.з. на стороне 6 кВ.

Параметры схемы замещения, изображённой на рис. 5.5 следующие:


Сверхпереходной ток в точке К₃ будет равен

---

Ударный ток к.з. в точке К₃ будет равен


Результаты расчетов токов к.з. приведены в таблице 5.1.

Таблица 5.1. Результаты расчётов токов короткого замыкания.

Ток	Точка короткого замыкания
	K1	K2	K3
IK , кА	5,99	3,578	17,966
Iу, кА	14,824	8,602	34,783

Примечание: К₁ - точка к.з. на стороне 220 кВ;

К₂ - точка к.з. на стороне 110 кВ;

К₃ - точка к.з. на стороне 6 кВ.

6. Выбор коммутационных аппаратов
Выбор выключателей производим по следующим параметрам:

1. 
   По напряжению электроустановки
   

(6.1)

2. 
   По рабочему току
   

(6.2)
где U_ном, I_ном – паспортные (каталожные) параметры выключателя.

3. 
   Проверяется возможность отключения токов к.з.
   

(6.3)
где i_{а ном} – номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени , кА;

_ном – номинальное значение относительного содержания апериодической составляющей в отключаемом токе по [3], рис. 4-49;

i_{а } –в момент расхождения контактов , кА;

 – наименьшее время от начала к.з. до момента расхождения дугогасительных контактов, с;

t_{з min} – минимальное время действия релейной защиты, принимается равным 0,01 c;

t_с.в. – собственное время отключения выключателя;

Т_а – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з., определяется по [3] таблице 3-8.

4. 
   Проверка на электродинамическую стойкость выполняется по следующим условиям
   

(6.4)
где I_{n o} и i_уд - расчетные значения периодической составляющей тока к.з. и ударного тока в цепи, для которой выбирается выключатель, кА;

---

I_{пр с}, i_{пр с} - действующее и амплитудное значение предельного и сквозного тока к.з. (каталожные параметры выключателя), кА.

5. 
   На термическую стойкость выключатель проверяют по условию
   

(6.5)

где В_к – расчетное значение теплового импульса, кА²с;

I_t – термический ток предельной стойкости (каталожные данные), кА;

t_t – допустимое время действия термического тока предельной стойкости (каталожные данные), с;

t_отк – время отключения к.з., с:

t_р.з. – время действия релейной защиты, с;

t_в – полное время отключения выключателя (каталожные данные), с;

Расчетным видом к.з для проверки на электродинамическую и термическую стойкость является трехфазное к.з.

Разъединители и выключатели нагрузки выбираются по номинальному напряжению U_ном (6.1), номинальному длительному току I_ном (6.2), а в режиме к.з. проверяются на термическую по условию (6.5) и электродинамическую стойкость по условию (6.4).

6.1. Выбор разъединителей на стороне 220 кВ

Определяем максимальный ток для коммутационной аппаратуры со стороны высокого напряжения


Выбираем разъединитель типа РДЗ-220/1000 У1

U_ном = 220 кВ; I_ном = 1000 А.

Следовательно, условия 6.1 и 6.2 выполняются.

Проверка на динамическую стойкость по условию 6.4

i_{пр с.} = 63 кА.

Расчетные данные: i_уд = 14,824 кА по таблице 5.1.



Следовательно, условия 6.4 выполняются.

Проверка на термическую стойкость по условию 6.5.

I_t = 25 кА.

t_t = 3 с.





Следовательно условие 6.5 выполняется.

Окончательно принимаем разъединитель типа РДЗ-220/1000 У1.

Результаты расчетов по выбору разъединителей приведены в таблице 6.1

Таблица 6.1. Выбор разъединителей на стороне ВН 220 кВ

Расчетные параметры сети	Каталожные данные выключателя	Условия выбора
Uуст = 220 кВ	Uном = 220 кВ	Uуст  Uном
Imax = 242 А	Iном = 1000 А	Imax  Iном
iуд = 14,824 кА	iпр с = 63 кА	iуд  iпр с
Вк = 39,468 кА2.с	It2tt = 1875 кА2с	Вк  It2tt

---

Выбран разъединитель типа РДЗ-220/1000 У1.
6.2.Выбор выключателей на стороне 220 кВ

Определяем максимальный ток для выключателей со стороны высокого напряжения и секционного выключателя


Выбираем выключатель типа ВГБУ-220-50/2000 У1.

I_ном = 2000 А, U_ном = 220 кВ, U_раб = 252 кВ

242 А < 2000 А

220 кВ = 220 кВ
Следовательно, условия 6.1 и 6.2 выполняются.

Проверка на способность отключения токов к.з. по условию 6.3

Т_а = 0,02 с по [3], таблице 3.8.

t_в = 0,08 с.

t_с.в. = 0,05 с.

I_{ном. отк} = 50 кА.

β_ном = 0,23.







Следовательно, условия 6.3 выполняются.

Проверка на динамическую стойкость по условию 6.4

I_пр.с = 50 кА.

i_{пр с.} = 102 кА.

Расчетные данные: I_пo = 5,99 кА ; i_уд = 14,824 кА.



Следовательно, условия 6.4 выполняются.

Проверка на термическую стойкость по условию 6.5.

I_t = 50 кА.

t_t = 3 с.





Следовательно условие 6.5 выполняется.

Окончательно принимаем выключатель типа ВГБУ-220-50/2000 У1.

Результаты расчетов по выбору выключателей приведены в таблице 6.2

Таблица 6.2. Выбор выключателей на стороне ВН 220 кВ

Расчетные параметры сети	Каталожные данные выключателя	Условия выбора
Uуст = 220 кВ	Uном = 220 кВ	Uуст  Uном
Imax = 242 А	Iном = 2000 А	Imax  Iном
Iпo = 5,99 кА	Iотк = 50 кА	Ino  Iотк
iа  = 0,422 кА	iа ном = 16,263 кА	iа   iа ном
Iпo = 5,99 кА	Iпр с = 50 кА	Ino  Iпр с
iуд = 14,824 кА	iпр с = 102 кА	iуд  iпр с
Вк = 39,468 кА2·с	It2tt = 7500 кА2с	Вк  It2tt

---

Выбран выключатель типа ВГБУ-220-50/2000 У1.

6.3.Выбор разъединителей на стороне 110 кВ
Выбор разъединителей на стороне 110 кВ аналогичен выбору на стороне 220 кВ.

Результаты расчётов приведены в таблице 6.3.

Таблица 6.3. Выбор разъединителей на стороне СН 110 кВ

Расчетные параметры сети	Каталожные данные выключателя	Условия выбора
Uуст = 110 кВ	Uном = 110 кВ	Uуст  Uном
Imax = 420 А	Iном = 1000 А	Imax  Iном
iуд = 8,602 кА	iпр с = 63 кА	iуд  iпр с
Вк = 81,394 кА2·с	It2tt = 1875 кА2с	Вк  It2tt

Выбираем разъединители типа РДЗ-110/1000 У1.

6.4.Выбор выключателей на стороне 110 кВ

Выбор выключателей на стороне 110 кВ аналогичен выбору на стороне 220 кВ. Результаты расчётов приведены в таблицах 6.4 – 6.6.

Таблица 6.4. Выбор выключателей со стороны трансформаторов 110 кВ.

Расчетные параметры сети	Каталожные данные выключателя	Условия выбора
Uуст = 110 кВ	Uном = 110 кВ	Uуст  Uном
Imax = 420 А	Iном = 2500 А	Imax  Iном
Iпo = 3,578 кА	Iотк = 40 кА	Ino  Iотк
iа  = 0,252 кА	iа ном = 6,505 кА	iа   iа ном
Iпo = 3,578 кА	Iпр с = 40 кА	Ino  Iпр с
iуд = 8,602 кА	iпр с = 102 кА	iуд  iпр с
Вк = 14,082 кА2.с	It2tt = 4800 кА2с	Вк  It2tt

---

Смотрите также файлы

• Лабораторная работа 1 по учебному курсу Международное право.odt

• Простые механизмы Простые механизмы являются букварём для понимания более сложных.ppt

• Высказывание клиента (Владимир).docx

• Напряжение внСННН, кВ.docx

• Бочерова Константина Сергеевича белгород 2023 Оглавление биография.docx