Файл: На современном этапе в городах Российской Федерации наименьшее внимание уделяется распределительным сетям среднего и низкого уровня напряжения.docx

Скачать файл
Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 03.02.2024

Просмотров: 105

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

7.4 Проверка выбранных сечений жил кабелей 0,4 кВ по допустимой потере напряжения

Нормы проектирования СЭС допускают в сетях 0,38 кВ потери напряжения в нормальном режиме работы от номинального значения, поэтому необходимо провести проверку, выбранных сечений жил кабелей по допустимой потере напряжения.

Потери напряжения рассчитывается для каждого участка магистральных кабельных линий в отдельности, так как сечения жил кабелей и параметры нагрузки изменяются по длине магистрали.

Потери напряжения рассчитываются для наиболее удаленных потребителей от трансформаторных подстанций.

Потери напряжения определяются следующим образом:


где R и X – активное и реактивное сопротивление линии, Ом.


Таблица 7.4−Кабельный журнал для сети 0,4 кВ

начало
конец
n
Sкл,кВА
Iрасч.норм, А
Iрасч.п/ав, А
Iдоп.п/ав, А
Iдоп..табл, А
Fрасч, мм2
Тип кабеля

ТП1
2
2
125.8
95.67
191.3
207
226
70
ВВГнг 4х70

3
2
120.8
91.8
183.7
198.8
226
70
ВВГнг 4х70

4
2
136.3
103.6
207.3
224.38
226
70
ВВГнг 4х70

7
2
139.1
105.7
211.5
228.9
274
95
ВВГнг 4х95

28
2
1204.67
916.2
1832.4
1983.2
2000
−
Canalis KTA

ТП2
5
2
167.67
127.52
255
276
321

120
ВВГнг 4х120

8
2
215.16
163.6
327.2
354.2
370
150
ВВГнг 4х150

11
2
165.15
125.6
251.2
271.8
274
95
ВВГнг 4х95

12
2
343.2
261
522
564.9
2х321

120
2ВВГнг 4х120

13
2
202.6
154
308.1
333.5
370
150
ВВГнг 4х150

23
2
58.6
44.5
89.1
96.47
115
25
ВВГнг 4х25

ТП3
1
2
94.6
72
144
155,7
177
50
ВВГнг 4х50

6
2
151.6
115.3
230.6
249.5
274
95
ВВГнг 4х95

15
2
275.4
209.4
418.9
453.3
499
240
ВВГнг 4х240

17
2
262.75
199.8
399.6
432.5
499
240
ВВГнг 4х240

24
2
82
62.3
124.7
134.9
151
35
ВВГнг 4х35

25
2
145.7
110.8
221.6
239.8
274
95
ВВГнг 4х95



Продолжение таблицы 7.4

начало
конец
n
Sкл,кВА
Iрасч.норм, А
Iрасч.п/ав, А
Iдоп.п/ав, А
Iдоп..табл, А
Fрасч, мм2
Тип кабеля

ТП4
9
2
186.12
141.5
283.1
306.4
321

120
ВВГнг 4х120

16
2
243.36
185
370.18
400.6
421

185
ВВГнг 4х185

18
2
223.2
169.7
339.5
367.4
370
150
ВВГнг 4х150

22
2
263.2
200.18
400.3
433.2
499
240
ВВГнг 4х240

25
2
116.6
88.6
177.3
191.9
226
70
ВВГнг 4х70

27
2
74.6
56.7
113.47
122.8
141
35
ВВГнг 4х35

ТП5
10
2
191.2
145.42
290.8
314.7
321

120
ВВГнг 4х120

14
2
262.5
199.6
399.3
432.1
499
240
ВВГнг 4х240

19
2
216.4
164.58
329.17
356.25
370
150
ВВГнг 4х150

20
2
236.6
179.9
359.9
389.5
421

185
ВВГнг 4х185

21
2
268.2
203.9
407.9
441.5
499
240
ВВГнг 4х240


8 РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

8.1 Расчет токов короткого замыкания в сетях 0,4 кВ

Определим ток КЗ на вводе в 17-тиэтажный дом.

Проектируемый жилой район запитываем от распределительного пункта (РП) энергосистемы по ВЛ-10 кВ. Понижение напряжения осуществляется трансформатором мощностью 1000 кВА и напряжением 10/0,4 кВ,. 17-этажный дом запитан от подстании 10/0,4кВ посредством кабельной линии 0,4 кВ. Расстояние от ТП до дома 150 м. Кабель выбран марки ВВГнг-LS сечением 4х150 мм2 (рис. 8.1). Мощность КЗ на шинах РП-10 Sк.з=200 МВА.

Расчетная схема и схема замещения представлены на рис. 8.1,8.2. В соответствии с ГОСТ 28249–93 при длине линии 10 кВ от РП 10 кВ до ТП менее 1 км в расчетах токов КЗ сопротивление линии может не учитывается.



Рисунок 8.1− Схема электроснабжения жилого дома



Рисунок 8.2− Расчетная схема (а) и схема замещения(б) жилого дома
Определим сопротивлений схемы замещения

- Сопротивление системы:

мОм;

Сопротивление трансформатора 1000 кВА:

13,5 мОм, 3,4 мОм,

14,0 мОм;

Переходное сопротивление электрических контактов (см. ГОСТ 28249 93 н.2.5), 0,1 мОм ;

Сопротивление автоматических выключателей

QF1- 600А

0,41мОм 0,13 мОм

0,43мОм

QF2- 200А 1,1 мОм 0,5 мОм 1,21 мОм

QF3- 160 А
1,3 мОм 0,7 мОм 1,48 мОм
Сопротивление трансформатора тока 500/5А

IН= 300/5А 0,2мОм 0,3 мОм 0,36 мОм;

Сопротивление КЛ-0,4 кВ, сечением 4x150, длиной 150 м

0,22 мОм/м 0,072 мОм/м

0,22*150=33мОм 0,072*150=10,8 мОм

Сопротивление контура КЗ:

активное:

3,4+0,1+0,41+0,2+1,1+33+1,3=39,51 мОм;

реактивное:

1,9+13,5+0,13+0,5+10,8+0,7=27,83 мОм;

Полное сопротивление цепи КЗ:
48,3 мОм;

Ток трехфазного КЗ:

4,8кА

Расчетная точка однофазного КЗ – электрически наиболее удаленная точка участка сети, защищаемая выключателем. В соответствии с требованиями ПУЭ для надежного отключения поврежденного участка сети, наименьший номинальный ток короткого замыкания должен превышать номинальный ток плавкой вставки или номинальный ток ток отключения автоматического выключателя, защищающего этот участок сети, с обратной характеристикой тока не менее 3 раз.

Рассчитаем ток однофазного КЗ.

Для схемы по рис. 8.1 определим ток однофазного КЗ на вводе в 17-тиэтажный дом.

Расчет проводим методом симметричных составляющих. При питании электроустановки от системы через понижающий трансформатор начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ рассчитывается по формуле (кА):


где r1Σ , x1Σ – активное и индуктивное суммарные сопротивления прямой последовательности относительно точки КЗ. В нашем случае (см. расчет трехфазного КЗ)

r1Σ =39,51 мОм,


x1Σ =27,8 мОм;

r0Σ , x0Σ – суммарные активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности.

Производим их расчет по выражениям:


где r0Т , x0Т – активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности понижающего трансформатора;

rТТ , xТ.Т – активное и индуктивное сопротивления трансформатора тока;

rКВ, хКВ – активное и индуктивное сопротивления автоматических выключателей;

rК – сопротивление контактов.

Сопротивления нулевой последовательности трансформатора 1000 кВ·А составляют:

x0т = 8,6 мОм, r0т = 1,9 мОм.

Сопротивление нулевой последовательности кабельной линии:





где r0 и x0 – активное и индуктивное сопротивления 1 м медного кабеля сечением 4x150 мм2.

Таким образом:



Ток однофазного КЗ:

Смотрите также файлы