Файл: Эл. часть Лукиных.docx

Наименьшая длина кабеля отходящего от шин РУ НН до РП l, км	Время действия релейной защиты на шинах tзащ, с			Минимальное сечение кабеля отходящего от РП Sмин, мм2		Тип выключа­теля, установ­ленного на РП
	ЭС (ПС)	РП
1,5	0,9	0,4	70		ВМП-10
Т18

1.7. Суточные графики нагрузки

Число дней в году
зимних	летних	паводка
215	150
Т19

Рис.1 График нагрузки сети НН

Рис. 1.1. График нагрузки сети СН

Рис.1.2. Принципиальная схема проектируемой подстанции и прилегающих сетей

2. Выбор структурной схемы подстанции.

Проведен расчет эквивалентного графика нагрузки проектируемой подстанции по заданным графикам нагрузки сетей НН и СН, пиковым значениям активной мощности и коэффициенту мощности.

Так как коэффициенты мощности для сети среднего и низшего напряжения равны, то для каждого интервала можно рассчитать полную мощность нагрузки, используя формулу:

---

Результаты расчета для каждого класса напряжения сведены в таблицы, а затем построены графики нагрузок каждой стороны напряжения.

Таблица 2.1. Расчет графика полной нагрузки сети НН

T, ч	0-8	8-16	16-22	22-24
Sзима, МВА	14,12	18,82	23,53	14,12
Sлето, МВА	9,41	14,12	18,82	11,76

Таблица 2.2. Расчет графика полной нагрузки сети СН

T, ч	0-6	6-12	12-16	16-22	22-24
Sзима, МВА	28,24	37,65	32,94	47,06	32,94
Sлето, МВА	18,82	23,53	23,53	37,65	23,53

Таблица 2.3. Расчет графика полной нагрузки сети ВН

T, ч	0-6	6-8	8-12	12-16	16-22 – 16	22-24
Sзима, МВА	42,36	51,77	56,47	51,76	70,59	47,06
Sлето, МВА	28,23 9	32,94	37,65	37,65	56,47	35,29

---

Выбор структурной схемы проектируемой подстанции предусматривает определение числа, типа и мощности силовых трансформаторов. Выбор между трансформаторами и автотрансформаторами для данной подстанции решается однозначно: автотрансформаторы могут использоваться только тогда, когда нейтрали сетей ВН и СН заземлены, а так как сеть среднего напряжения проектируемой подстанции 110 кВ (сеть «с изолированной нейтралью»), то для дальнейшего рассмотрения примем автотрансформатор. Подстанция питает потребителей I категории, следовательно, количество трансформаторов на подстанции не может быть меньше двух, иначе при аварии или плановом ремонте автотрансформатора потребители останутся без электроснабжения. Установка трех автотрансформаторов хотя и повышает надежность, но приводит к сильному увеличению расходов на постройку подстанции и ее эксплуатацию. Следовательно, принимаем количество трансформаторов на подстанции равным двум.

На подстанциях принято держать все автотрансформаторы включенными, несмотря на то что нагрузка подстанции подвержена значительным изменениям в течение суток и года. В случае повреждения одного автотрансформатора, второй автотрансформатор должен обеспечить с допустимой перегрузкой нормальное электроснабжение потребителей. Мощность каждого трансформатора выбирается равной 0,65–0,7 суммарной максимальной нагрузки подстанции в расчетный период.

Номинальную мощность автотрансформатора выбираем по максимальной нагрузке наиболее нагруженной обмотки ВН трансформатора в зимний период. Суточный график нагрузки обмотки ВН (полной мощности — рис.2) получаем просуммировав ординаты графиков нагрузки на среднем (рис.1) и низшем (рис.1.1.) напряжении.

Выбранные трансформаторы проверяются по перегрузкам в аварийном режиме, при отключении одного трансформатора на короткий срок в зимний период и в режиме систематической перегрузки при плановом ремонте одного автотрансформатора летом. При этом эквивалентная температура воздуха в районе Москвы принимается равной –8,2 °С зимой и 18 °С летом по табл. 1.37 [I].

Т.к. допустимые перегрузки для трансформатора связаны с определением износа изоляции, заданные суточные графики преобразуем в эквивалентные, (в отношении износа) двухступенчатые.

Номинальная мощность автотрансформатора должна удовлетворять условию:

---

Примем к рассмотрению два трансформатора типа ТДТН-40000/110/35. Из графика видно, что трансформатор зимой будет работать с перегрузкой 24 часа в сутки, что недопустимо, поэтому берем трансформатор на ступень выше ТДТН-63000/110/35 [2. табл. 5.14] с номинальной мощностью S_ном=63 МВА.

Рис. 2. График нагрузки стороны ВН АТ

Примем к рассмотрению два трансформатора типа ТДТН-63000/110/35 [2. табл. 5.18] с номинальной мощностью S_ном=63 МВА.

Мощность предшествующей загрузки:

Коэффициент предшествующей нагрузки

Не скорректированное значение перегрузки:

Не скорректированный коэффициент перегрузки:

,

Значение предельной перегрузки

_{Сравним значение К`2 со значением 0,9 Кmax}

где К^`₂ – скорректированный коэффициент перегрузки

Сравниваем К^`₂:

Если К^`₂ > 0,9K_max , то K₂=0,9K_max

Если К^{`</sup><sub>2</sub> < 0,9K<sub>max</sub> , то K<sub>2</sub>=K<sup>`}₂ (коэффициент остается неизменным)

По результатам сравнения принимаем K₂=1,12

h=h`=6 часов

Зимний период:

Проверка трансформатора на систематические перегрузки. Для К₂=1,12 и h_max=6 ч по ([1] табл.1.36)при систематических перегрузках: К_{2 доп.сист.}=1,44 для = -10 С (для Москвы).

К_{2доп.сист.}=1,44 > К₂=1,12, значит трансформатор может работать в режиме систематических перегрузок в зимний максимум нагрузки.

Проверка послеаварийного режима. Отказ одного трансформатора для = -10 С.

К_2доп.ав = 1,6 > К₂ = 1,12, т.е. трансформатор может работать в послеаварийном режиме.

По результатам расчета выбраны два трансформатора типа ТДТН-63000/110/35 номинальной мощностью 63 МВ·А питающихся от проектируемой подстанции

---

---