ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.08.2019
Просмотров: 616
Скачиваний: 1
zpi = (zvi - zдн пом i) Vгр i / Wi + zдн пом i ,
для твиндека №1 zpi = (11,67 - 9,55) · 458 / 640 + 9,55 = 11,07 м,
для твиндека №2 zpi = (11,75 - 9,55) · 311 / 1430 + 9,55 = 10,03 м,
для твиндека №3 zpi = (11,71 - 9,55) · 208 / 1490 + 9,55 = 9,85 м,
для твиндека №4 zpi = (11,72 - 9,55) · 195 / 1460 + 9,55 = 9,84 м,
для твиндека №5 zpi = (11,71 - 9,55) · 210 / 1480 + 9,55 = 9,86 м,
для твиндека №6 zpi = (12,31 - 10,30) · 928 / 1090 + 10,30 = 12,01 м.
3.9. Расчет координат центра тяжести судна выполнен в табл.7.
Таблица 7 - Расчет координат центра тяжести судна
|
Статья нагрузки |
Н а о т х о д |
||||
|
масса, т |
плечи, м |
моменты, тм |
|||
|
x |
z |
M x |
M z |
||
|
Судно перед загрузкой |
7007 |
-11,66 |
9,80 |
-81702 |
68669 |
|
Судовые запасы |
704 |
-8,81 |
3,39 |
-6201 |
2387 |
|
Г р у з |
12200 |
5,52 |
6,63 |
67313 |
80945 |
|
СУДНО НА ОТХОД |
19911 |
-1,03 |
7,63 |
-20590 |
152001 |
Продолжение таблицы 7
|
Статья нагрузки |
Н а п р и х о д |
||||
|
масса, т |
плечи, м |
моменты, тм |
|||
|
x |
z |
M x |
M z |
||
|
Судно перед загрузкой |
7007 |
-11,66 |
9,80 |
-81702 |
68669 |
|
Судовые запасы |
96 |
-29,46 |
8,86 |
-2818 |
847 |
|
Г р у з |
12200 |
5,52 |
6,63 |
67313 |
80945 |
|
СУДНО НА ПРИХОД |
19303 |
-0,89 |
7,79 |
-17208 |
150462 |
3.10. Рассчитываем посадку судна с использованием грузовой шкалы и гидростатических кривых в табл.8.
Таблица 8 - Расчет посадки судна на отход и приход
|
Наименования величин |
Обозначения и формулы |
Значения величин |
|
|
отход |
приход |
||
|
Водоизмещение судна, т |
D (из табл.7) |
19911 |
19303 |
|
Абсцисса центра тяжести судна, м |
xg (из табл.7) |
-1,03 |
-0,89 |
|
Средняя осадка судна, м |
Tср (из табл.5) |
8,85 |
8,63 |
|
Момент, дифферентующий на сантиметр, тм/см |
Mсм (из табл.5) |
232,5 |
227,5 |
|
Абсцисса центра величины, м |
xc (из табл.5) |
-0,681 |
-0,593 |
|
Абсцисса центра тяжести площ. ватерлинии, м |
xf (из табл.5) |
-3,591 |
-3,321 |
|
Дифферент судна, м |
d = D (xg - xc) / (100 Mсм) |
-0,30 |
-0,25 |
|
Осадка судна носом, м |
Tн = Tср + (0,5 - xf/L) d |
8,69 |
8,50 |
|
Осадка судна кормой, м |
Tк = Tн - d |
8,99 |
8,75 |
3.11. Определение посадки судна с помощью диаграммы осадок носом и кормой представим в табл.9.
Таблица 9 - Расчеты посадки по диаграмме осадок носом и кормой
|
Наименования величин |
Обозначения и формулы |
Значения величин |
|
|
отход |
приход |
||
|
Водоизмещение массовое, т |
D (из табл.7) |
19911 |
19303 |
|
Момент водоизмещения относит. миделя, тм |
Mx (из табл.7) |
-20590 |
-17208 |
|
Осадка судна носом, м |
Tн (по диаграмме) |
8,73 |
8,52 |
|
Осадка судна кормой, м |
Tк (по диаграмме) |
9,00 |
8,74 |
|
Дифферент судна, м |
d = Tн - Tк |
-0,27 |
-0,22 |
|
Средняя осадка судна, м |
Tср = (Tн + Tк) / 2 |
8,87 |
8,63 |
Полученные по диаграмме параметры посадки отличаются от полученных по формулам незначительно, в дальнейших расчетах будем использовать результаты табл.8.
4. Расчеты остойчивости судна в рейсе
4.1. Выбираем из таблицы данных по судовым цистернам поправки mh к статическому моменту массы судна относительно основной плоскости на влияние свободной поверхности жидкого груза. Для учета поправок составляем расчетную комбинацию из цистерн по каждому виду жидких запасов или балласта. В комбинацию из числа непорожних цистерн каждого вида включается по одной или паре цистерн с наибольшей поправкой mh независимо от степени их заполнения (полные или частично заполненные). В расчет не включаются цистерны, удовлетворяющие условию mh 0,01 Dmin.
Поправки на влияние свободной поверхности жидкостей приведены в табл.10.
Таблица 10 - Поправки на влияние свободной поверхности
|
Ц и с т е р н ы |
ж, т/м3 |
mh, тм |
|
Мжд цистерны №7 и 8 ПиЛБ (моторное топливо) |
0,900 |
2718 |
|
Мжд цистерны №9 и 10 ПиЛБ (дизельное топливо) |
0,850 |
1765 |
|
Цистерны мытьевой воды №28 и 29 ПиЛБ |
1,000 |
138 |
|
СУММА: |
4621 |
|
4.2. Рассчитываем характеристики начальной остойчивости судна в рейсе в табл.11.
Таблица 11 - Расчет характеристик начальной остойчивости
|
Наименования величин |
Обозначения и формулы |
Значения величин |
|
|
отход |
приход |
||
|
Водоизмещение, т |
D (из табл.7) |
19911 |
19303 |
|
Неисправленная аппликата ЦТ судна, м |
zg0 (из табл.7) |
7,63 |
7,79 |
|
Аппликата поперечного метацентра,м |
zm (из табл.5) |
9,160 |
9,133 |
|
Неисправленная метацентрическая высота, м |
h0 = zm - zg0 |
1,53 |
1,34 |
|
Поправка на влияние свободной поверхности, м |
z = mh / D |
0,23 |
0,24 |
|
Исправленная аппликата ЦТ судна, м |
zg = zg0 + z |
7,86 |
8,03 |
|
Исправленная метацентрическая высота,м |
h = h0 - z |
1,30 |
1,10 |
4.3. Для расчета плеч статической остойчивости определяем плечи остойчивости формы при различных углах крена в зависимости от объемного водоизмещения, затем находим плечи статической остойчивости по формуле:
l = lф - lв = lф - zg sin .
Плечи динамической остойчивости d находим интегральным суммированием плеч статической остойчивости l. Расчет плеч статической и динамической остойчивости выполнен в табл.12.
Таблица 12 - Расчет плеч остойчивости
|
Расчетные величины |
Значения расчетных величин на отход |
|||||||
|
, o |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
|
lф, м |
1,608 |
3,231 |
4,794 |
6,131 |
7,183 |
7,879 |
8,233 |
8,295 |
|
lв = zg sin, м |
1,365 |
2,688 |
3,930 |
5,052 |
6,021 |
6,807 |
7,386 |
7,741 |
|
l=lф-lв, м |
0,243 |
0,543 |
0,864 |
1,079 |
1,162 |
1,072 |
0,847 |
0,554 |
|
интl |
0,243 |
1,029 |
2,436 |
4,379 |
6,620 |
8,854 |
10,773 |
12,174 |
|
d=0,0873 интl, м рад |
0,021 |
0,090 |
0,213 |
0,382 |
0,578 |
0,773 |
0,940 |
1,062 |
Продолжение таблицы 12
|
Расчетные величины |
Значения расчетных величин на приход |
||||||||
|
, o |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
|
|
lф, м |
1,598 |
3,221 |
4,811 |
6,168 |
7,225 |
7,903 |
8,255 |
8,307 |
|
|
lв = zg sin, м |
1,394 |
2,746 |
4,015 |
5,162 |
6,151 |
6,954 |
7,546 |
7,908 |
|
|
l=lф-lв, м |
0,204 |
0,475 |
0,796 |
1,006 |
1,074 |
0,949 |
0,709 |
0,399 |
|
|
интl |
0,204 |
0,883 |
2,154 |
3,956 |
6,036 |
8,059 |
9,717 |
10,825 |
|
|
d=0,0873 интl, м рад |
0,018 |
0,077 |
0,188 |
0,345 |
0,527 |
0,703 |
0,848 |
0,945 |
|
Диаграммы остойчивости на отход приведены на рис.1, а на приход - на рис.2.
5. Проверка остойчивости судна в рейсе
5.1. Проверка остойчивости с помощью диаграммы предельных моментов из Информации об остойчивости судна выполнена в табл.13.
Таблица 13 - Проверка остойчивости по графику предельных моментов
|
Наименования величин |
Обозначения и формулы |
Значения величин |
|
|
отход |
приход |
||
|
Водоизмещение, т |
D (из табл. 7) |
19911 |
19303 |
|
Момент относительно основной плоскости, тм |
Мz (из табл. 7) |
152001 |
150462 |
|
Момент для перехода к плоскости отсчета, тм |
M = D z0 , (z0 = 8,0 м) |
159288 |
154424 |
|
Момент относительно плоскости отсчета, тм |
Mzo 0 = Mz - M |
-7287 |
-3962 |
|
Поправочный момент, тм |
mh (из табл. 10) |
4621 |
4621 |
|
Исправленный момент, тм |
Mzo = Mzo 0 + mh |
-2666 |
659 |
|
Предельный момент, тм |
Mпр (по графику) |
20277 |
18676 |
|
Разность моментов, тм |
= Mzo - Mпр |
-22943 |
-18017 |
Отрицательные значения разности моментов показывают, что остойчивость судна удовлетворяет требованиям Информации.
5.2. Рассчитываем нормируемые параметры остойчивости в табл.14.
Таблица 14 - Расчеты нормируемых параметров остойчивости
|
Наименования величин |
Обозначения и формулы |
Значения величин |
|
|
отход |
приход |
||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
Водоизмещение массовое, т |
D (из табл. 5) |
19911 |
19303 |
|
Осадка судна, м |
T (из табл. 5) |
8,85 |
8,63 |
|
Угол входа палубы в воду, ° |
d = arctg(2 (H - T) / B) |
21,8 |
22,8 |
|
Площадь парусности судна, м2 |
Aп (из Информации) |
1516 |
1553 |
|
Аппликата центра парусности, м |
zп (из Информации) |
14,78 |
14,64 |
|
Плечо парусности при постоянном ветре, м |
zпc = zп - T/2 |
10,36 |
10,33 |
|
Кренящее плечо давления ветра, м |
lw1=504 Aпzпc/(1000gD) |
0,0405 |
0,0427 |
|
Кренящее плечо порыва ветра, м |
lw2 = 1,5 lw1 |
0,0608 |
0,0641 |
|
Отношение ширины к осадке |
B/T |
2,46 |
2,53 |
|
Безразмерный множитель |
X1 (из табл. Правил) |
0,988 |
0,974 |
|
Коэффициент |
k (из табл. Правил) |
1,000 |
1,005 |
|
Коэффициент общей полноты |
(из табл. 5) |
0,631 |
0,631 |
|
Безразмерный множитель |
X2 (из табл. Правил) |
0,962 |
0,962 |
|
Относительная площадь скуловых килей, % |
100 Aк/(LB) |
1,53 |
|
|
Поправочный коэффициент |
k (из табл. Правил) |
0,946 |
|
|
Коэффициент капитанской формулы |
c = 0,373 + 0,023 B/T - - 0,043 L/100 |
0,363 |
0,364 |
Продолжение таблицы 14
|
1 |
2 |
3 |
4 |
|
Период бортовой качки, с |
T
= 2 c B /
|
12,8 |
13,7 |
|
Коэффициент |
S (из табл. Правил) |
0,0602 |
0,0548 |
|
Коэффициент |
r = 0,73 + 0,6 (zg - T) / T |
0,663 |
0,689 |
|
Амплитуда качки, ° |
r= 109 k X1 X2 |
19,6 |
18,8 |
|
Угол крена от постоянного ветра, ° |
0 = 57,3 lw1 / h |
1,8 |
2,2 |
|
Угол наклонения при качке навстечу ветру,º |
1 = r - 0 |
17,8 |
16,6 |
|
Плечо динам.остойч. при крене 1, м рад |
d1 (по диагр.дин.ост.) |
0,069 |
0,050 |
|
Угол установивш. крена от порыва ветра, º |
2 = 57,3 lw2 / h |
2,7 |
3,3 |
|
Плечо дин.остойчив. при крене 2, м рад |
d2 = h (1 - cos2) |
0,001 |
0,002 |
|
Плечо дин.остойчив. при крене 50º, м рад |
d50 (из табл. 12) |
0,578 |
0,527 |
|
Площадь "a" диаграммы, м рад |
a=d1+(1+2)/57,3 lw2-d2 |
0,089 |
0,070 |
|
Площадь "b" диаграммы, м рад |
b=d50-(50-2)/57,3 lw2-d2 |
0,526 |
0,473 |
|
Критерий погоды |
K = b / a |
5,9 |
6,7 |
|
Параметр |
|
0,052 |
0,048 |
|
Расчетное ускорение (в долях g) |
aрасч=0,0105(h0/c2/B)kr |
0,110 |
0,092 |
|
Критерий ускорения |
K* = 0,3 / aрасч |
2,7 |
3,3 |
