ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 30.10.2023
Просмотров: 179
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
Kц
1
8,75
1
0,4
1,163
1
28,47
2,03
Вт .
м2 К
Площадь цоколя
Au=2(L+b)∙hц=2∙ (66+16)∙0,75∙3∙0,75∙2=553,5м2;
Фц=2,24∙ 553,5 ∙ (15-(-31))∙1,161∙1,03∙1,02=69565,39 Вт.
Расход теплоты на нагрев вентилируемого воздуха
Фвен=0,278∙Vт∙ρ∙с∙ (tв–tнp)∙К (2.10) где с=1 КДж/(кгК) – удельная теплоемкость воздуха, [3]
VT – внутренний объём телицы, м3.
V=66∙16∙1,36+(3,28-1,36)∙ (8/2)∙66=1943,04м3.
К=1 –рекомендуемая для теплиц кратность воздухообмена [2]
ρ=346/(273+tвн)=346/(273+15)=1,201кг/м3;
Фвен=0,278∙1943,04∙1,163∙1∙ (15–(-31))∙1=28897,75Вт.
Расход теплоты на нагрев испаренной влаги, уносимой из культивацион- ного сооружения с вентилируемым воздухом приблизительно можно рассчитать по формуле 10, [2]:
Фи=0,278∙r∙ρ∙V∙ (dв–dн)∙K (2.11)
где r=2500 кДж/кг - удельная теплота парообразования в атмосферных условиях;
dв и dн - соответственно влагосодержание внутреннего и наружного воздуха, кг пара/(кг с.в). Определяем по H, d - диаграмме влажного воздуха (приложение 13, [1], с.298):
Рис. 5.1. Нахождение влагосодержания воздуха d по H,d - диаграмме влажного
воздуха.
при ф =
75% tB = 15°С dB = 8,3 г пара/кг с.в. при ф = 82% tнр = -31°С dH = 0,3 г пара/кг с.в.
Фи=0,278∙ 1943,04 ∙1,163∙ (8,3-0,3) ∙2,5 = 12564,24 Вт
Общая мощность системы отопления должна составлять согласно формуле
5.1:
Фот=Фогр+Фф+Фвен+Фи+Фц=
=169552,75+69565,39+9195,58+12564,24+28897,75=289775,71Вт
Согласно заданию отопление теплицы должно обеспечиваться теплоноси- телями вода и воздух. Примем рекомендуемые для отопления соотношения между тепловой мощностью системы подпочвенного и воздушного обогрева фп/фв =0,48 (таб. 6, [9]), тогда:
Фп=139092,34Вт;
Фв=150683,37Вт.
- 1 2 3 4 5 6 7 8
Расчет воздухообмена и подборка калорифера
Тепловая нагрузка приточного воздуха
Фкал=0,28∙ 139092,34=38945,11Вт.
Объем помещения по заданию 1300 м3. Определяем объёмный расход воздуха:
Qv
Ф
0,278 сp
(tк
,
-
tн)
(2.12)
Qv
38945,11
0,2781,0711 (50 (31))
1614,86м3.
Задаемся расчетной массовой скоростью воздуха (υ∙ρ)p=8 кг/(м2∙с) (страница 27, [8]) и определяем расчетную площадь живого сечения калорифера для прохода воздуха:
В таблице 1.7, [8] калориферов принимаем пять КВБ-П №6 с площадью живого сечения fp=0,303 м2.
Действительная массовая скорость воздух
Qv
3600 fp
1614,86 1.071 3600 0.303 5
0,317
кг .
м2 с
Скорость воды в трубках калорифера:
υв=Ф/[103∙ ???? ∙ ????в∙ (????г–tо)∙ ????тр]. ( 2.15)
υв=38945,11/[103∙ 1000∙ 4,19∙ (50-30)∙ 0,00317∙ 2]=0,307м/с.
Для калориферов при использовании теплоносителя вода по таблице 1.8
(страница 28, [9]) получим коэффициент теплопередачи калорифера:
к=19,7∙0,160.32∙0,0210.13=22,87Вт/(м2∙К).
Средняя температура нагреваемого воздуха:
tср=(tк+tн)/2, (2.16)
где tк - температура воздуха после калорифера, °С;
tн - температура наружного воздуха на входе в калорифер, °С. tcp = (50-31)/2 = 9,5°С.
Для теплоносителя вода tcp’ = (50+30)/2=40°С
Действительный поток теплоты передаваемый калориферной установкой нагреваемому воздуху:
Фк= k∙F∙ (tcp’–tср) (2.17)
Фк=22,87∙19,7∙ (40– 9,5)=13741,44Вт
Запас по теплоотдаче:
(Фк.у- Фв)/Фв∙100% (2.18)
((13741,44-38945,11)/38945,11)∙ 100%=%,
что удовлетворяет условиям выбора калорифера.
- 1 2 3 4 5 6 7 8
Расчет воздуховодов и подбор вентиляторов
Напор, создаваемый вентилятором, находим по формуле 7.10 ([7], с. 137):
Pв =HT+hм.с., (2.19)
где Нт - потери давления в трубопроводе, Па;
hм. с. - потери напора от местных сопротивлений, Па.
Потери напора в трубопроводе подсчитываем по формуле 104 ([1], с.137):
где λ - коэффициент трения воздуха в трубопроводе, равный 0,02; l и d - длина и диаметр трубопровода, м.;
Приточный воздухопровод принимаем длиной 25 м круглого сечения диаметром 500 мм, тогда по формуле 105 ([7],с. 137)
νпв - скорость движения приточного воздуха в трубопроводе (в магист- ральных линиях 12 м/с);
р - плотность воздуха в трубопроводе.
H 0,02 65
T0,5
12 2
2
1,071 Па. 197 ,4Па
Местные сопротивления определяются по формуле 106 ([7], с.137):
hм.с.
2 ПВ
,
2
(2.21)
где ∑ξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений отдельных участков приточной системы; для входа в жалюзийную решетку с поворотом ξ=2,0 ; диффузор у вентилятора ξ=0,15 ; а для колена 90° прямоугольного сечения (b/а = 1,25 ), следовательно согласно приложению 13 ([8],с. 166 ) ξ = 1,1.
hм.с.=(2 +0,15+1,1)∙122/2∙ 1,071=246,7Па (2.22)
Кроме того, необходимо учесть потери давления при проходе воздуха через один ряд пластинчатых калориферов: для калорифера КПБ-П при νρ =1,83; Рк = 7,4 Па ([7], с.97). Таким образом, напор вентилятора, обеспечивающий преодоление сопротивлений в вентиляционном трубопроводе согласно формуле 103 ([7], с.137):
PB=HT+hM.c+PK=197,4+246,7+4,3=448,4 Па (2.23)
Приточная механическая вентиляция осуществляется при помощи цен- тробежных вентиляторов. Подачу вентиляторов LB (м3/ч) принимают в зависи- мости от расчетного воздухообмена с учетом поправочного коэффициента на потери или подсосы воздуха в воздуховодах (при стальных, пластмассовых и асбоцементных воздуховодах длиной до 50 м. - 1,1; в остальных случаях - 1,15). По формуле 102 ([7], с. 136)