Файл: Воронежский Государственный Технический Университет Кафедра металлических и деревянных конструкций пояснительная записка.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 25.10.2023
Просмотров: 53
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
Из конструктивных соображений ясно, что длинная сторона плиты должна иметь размер не менее ширины b сечения колонны с припусками не менее
+
8
Â
+
*
ja
+
8
Â
+
*
∙ 40 = 6,67 ÷ 10 см с каждой стороны. Предположим, что диаметр фундаментного болта x
\
= 24 мм. Тогда диаметр отверстия в плите может быть принят x
\,Äidb
= 2x
\
= 2 ∗ 2,4 = см, а расстояние от стенки ветви до кромки опорной плиты составит не менее 3 ∗ 4,8 = 14,4 см. В нашем случае ширина сечения колонным. Следовательно, из конструктивных соображений требуемая длина плиты должна быть не менее
ê
ab<,
≥ + 2 £
1 6 ÷
1 4¥ ℎ
ja
= 70 + 2 6,67 ÷ 10 = 83,34 ÷ 90 см.
Назначим
ê
ab<,
= 90 см. Расстояние от стенки ветви до кромки опорной плиты составляет
ð;
Þ
;
=
A(;7(;(,@@
=
19,56 см > 3x
\,Äidb
= 14,4 см. Равномерно распределённое напряжение в бетоне фундамента под базой колонны действует снизу на плиту базы виде равномерно распределённой нагрузки
,+
=
Å
ê ∙ ì =
3018,3 90 ∙ 65 = 0,52
кН
см
С другой страны, так как напряжение в бетоне не может превышать его прочности, то запас расчёта равномерно распределённой нагрузки на плиту может быть принят равной расчётному сопротивлению материала фундамента
,
= %
,diF
= 1,071 кН/см
Примем для дальнейшего расчёта
=
,
= 1,071 кН/см
Наибольший изгибающий момент, действующий на полосе единичной ширины в пластинке с любым опорным контуром, определяется выражением
e
= Ú
e
∙
∙ где a - коэффициент академика Б.Г.Галеркина, зависящий от соотношения характерных размеров b/a го участка Рассмотрим отдельно каждый участок
Изм
.
Лист
№
документа
Подпись
Дата
Лист
23
ВГТУ Б гр. бПГС-172 КР
+
8
Â
+
*
ja
+
8
Â
+
*
∙ 40 = 6,67 ÷ 10 см с каждой стороны. Предположим, что диаметр фундаментного болта x
\
= 24 мм. Тогда диаметр отверстия в плите может быть принят x
\,Äidb
= 2x
\
= 2 ∗ 2,4 = см, а расстояние от стенки ветви до кромки опорной плиты составит не менее 3 ∗ 4,8 = 14,4 см. В нашем случае ширина сечения колонным. Следовательно, из конструктивных соображений требуемая длина плиты должна быть не менее
ê
ab<,
≥ + 2 £
1 6 ÷
1 4¥ ℎ
ja
= 70 + 2 6,67 ÷ 10 = 83,34 ÷ 90 см.
Назначим
ê
ab<,
= 90 см. Расстояние от стенки ветви до кромки опорной плиты составляет
ð;
Þ
;
=
A(;7(;(,@@
=
19,56 см > 3x
\,Äidb
= 14,4 см. Равномерно распределённое напряжение в бетоне фундамента под базой колонны действует снизу на плиту базы виде равномерно распределённой нагрузки
,+
=
Å
ê ∙ ì =
3018,3 90 ∙ 65 = 0,52
кН
см
С другой страны, так как напряжение в бетоне не может превышать его прочности, то запас расчёта равномерно распределённой нагрузки на плиту может быть принят равной расчётному сопротивлению материала фундамента
,
= %
,diF
= 1,071 кН/см
Примем для дальнейшего расчёта
=
,
= 1,071 кН/см
Наибольший изгибающий момент, действующий на полосе единичной ширины в пластинке с любым опорным контуром, определяется выражением
e
= Ú
e
∙
∙ где a - коэффициент академика Б.Г.Галеркина, зависящий от соотношения характерных размеров b/a го участка Рассмотрим отдельно каждый участок
Изм
.
Лист
№
документа
Подпись
Дата
Лист
23
ВГТУ Б гр. бПГС-172 КР
й участок
496 491,2 1,01; Ú 0,049
+
0,049 ∙ 1,071 ∙ 49,12
126,62кН ∙ см
2-й участок
\
+A7,8
*A8
0,39 S 0,5 участок рассматривается как консольный со свесом 9
19,56 см, а коэффициент Ú 0,5
0,5 ∙ 1,071 ∙ 19,56
204,88кН ∙ см
3-й участок Этот участок консольный со свесом с 65 мм, то есть 9 см и 0,5;
'
0,5 ∙ 1,071 ∙ 6,5
22,62 кН ∙ см. В качестве расчетного принимаем
М
Z\/
М 204,88кН ∙ см Требуемая толщина плиты базы p
pl,bas,req
М
6 ∙ 204,88 24
7,16 см. Назначать толщину плиты базы больше 40 мм не рекомендуется. Поэтому для уменьшения требуемой толщины плиты внутри участков 2 введемвертикальные ребра уменьшающие каждый участок вдвое, что автоматически приведёт к снижению изгибающего момента момента.
195,6 6
5 1
2 2
3 3
6 5
0 8,8 12 6
5 4
9 6
195,6 491,2 900
Изм
.
Лист
№
документа
Подпись
Дата
Лист
23
ВГТУ Б гр. бПГС-172 КР
496 491,2 1,01; Ú 0,049
+
0,049 ∙ 1,071 ∙ 49,12
126,62кН ∙ см
2-й участок
\
+A7,8
*A8
0,39 S 0,5 участок рассматривается как консольный со свесом 9
19,56 см, а коэффициент Ú 0,5
0,5 ∙ 1,071 ∙ 19,56
204,88кН ∙ см
3-й участок Этот участок консольный со свесом с 65 мм, то есть 9 см и 0,5;
'
0,5 ∙ 1,071 ∙ 6,5
22,62 кН ∙ см. В качестве расчетного принимаем
М
Z\/
М 204,88кН ∙ см Требуемая толщина плиты базы p
pl,bas,req
М
6 ∙ 204,88 24
7,16 см. Назначать толщину плиты базы больше 40 мм не рекомендуется. Поэтому для уменьшения требуемой толщины плиты внутри участков 2 введемвертикальные ребра уменьшающие каждый участок вдвое, что автоматически приведёт к снижению изгибающего момента момента.
195,6 6
5 1
2 2
3 3
6 5
0 8,8 12 6
5 4
9 6
195,6 491,2 900
Изм
.
Лист
№
документа
Подпись
Дата
Лист
23
ВГТУ Б гр. бПГС-172 КР
С учетом внесенных изменений й участок
491,2 242 2,03; Ú 0,125
+
0,125 ∙ 1,071 ∙ 24,2
78,4 кН ∙ см
2-й участок
195,6 242 0,81; Ú 0,1
0,1 ∙ 1,071 ∙ 24,2
62,72 кН ∙ см
В качестве расчетного принимаем
М
Z\/
М 78,4кН ∙ см Требуемая толщина плиты базы p
pl,bas,req
М см. Назначим p
pl,bas
см.
Z\/
+
0,125 ∙ 0,52 ∙ 24,2
38,07 кН ∙ см Требуемая толщина плиты базы p
pl,bas,req
М
6 ∗ 38,07 24
см. Окончательно примем p
pl,bas
см.
1 1
2 2
2 2
3 3
195,6 491,2 900 195,6 8,8 12 12 24 2
65 650
Изм
.
Лист
№
документа
Подпись
Дата
Лист
23
ВГТУ Б гр. бПГС-172 КР
491,2 242 2,03; Ú 0,125
+
0,125 ∙ 1,071 ∙ 24,2
78,4 кН ∙ см
2-й участок
195,6 242 0,81; Ú 0,1
0,1 ∙ 1,071 ∙ 24,2
62,72 кН ∙ см
В качестве расчетного принимаем
М
Z\/
М 78,4кН ∙ см Требуемая толщина плиты базы p
pl,bas,req
М см. Назначим p
pl,bas
см.
Z\/
+
0,125 ∙ 0,52 ∙ 24,2
38,07 кН ∙ см Требуемая толщина плиты базы p
pl,bas,req
М
6 ∗ 38,07 24
см. Окончательно примем p
pl,bas
см.
1 1
2 2
2 2
3 3
195,6 491,2 900 195,6 8,8 12 12 24 2
65 650
Изм
.
Лист
№
документа
Подпись
Дата
Лист
23
ВГТУ Б гр. бПГС-172 КР
Сопряжение второстепенной балки с главной. Способы и виды сопряжения второстепенных балок с главной Возможны два способа сопряжения второстепенных балок с главной шарнирное и жёсткое.Различают три вида сопряжения балок этажное, водном уровне и понижено.
4.2. Этажное сопряжение второстепенных балок с главной При этажном сопряжении обычно ограничиваются конструированием без выполнения расчета болтовых или сварных соединений.
4.3. Сопряжение второстепенных балок с главной водном уровне Возможны различные конструктивные способы шарнирного опирания одних балок на другие водном уровне, как с использованием опорных столиков, таки без них. Опорные столики применяются при значительных опорных усилиях, когда оказывается невозможным разместить болты или сварные швы, воспринимающие опорные усилия, в пределах габарита второстепенной балки по высоте её сечения. Опорная реакция второстепенной балки
]
∗
2 =
102,97 ∗ 4,8 2
= 247,128 кН
Болты крепления второстепенной балки к ребру жёсткости главной в этом случае рассчитываются на срез и смятие для восприятия опорного усилия
Å
= 1,2]
= 1,2 ∗ 241,128 = 296,55 кН Задамся классом прочности и диаметром болта, определяем его несущую способность Nb в соответствии с [9, разд. 2.10.2.1] и определяем требуемое число болтов
´
ab<
= Принимаем болт 5.8, диаметром мм
Å
= %
∗
∗ x ∗ ó p = 20 ∗ 0,9 ∗ 4,52 = 81,36 кН
Где
%
= 200 Мпа,
= 0,9, ´
= 1, 0
= 4,52 см %
∗
∗ x ∗ ó p = 43 ∗ 0,9 ∗ 2,4 ∗ 0,8 = 74,31 кН
Где
%
= 430 Мпа, Å
= Å
Ze
= 74,31 кН,
´
ab<
=
Å
Å
=
234,89 74,31 = 3,16 = 4.
Изм
.
Лист
№
документа
Подпись
Дата
Лист
28
ВГТУ Б гр. бПГС-172 КР
4.2. Этажное сопряжение второстепенных балок с главной При этажном сопряжении обычно ограничиваются конструированием без выполнения расчета болтовых или сварных соединений.
4.3. Сопряжение второстепенных балок с главной водном уровне Возможны различные конструктивные способы шарнирного опирания одних балок на другие водном уровне, как с использованием опорных столиков, таки без них. Опорные столики применяются при значительных опорных усилиях, когда оказывается невозможным разместить болты или сварные швы, воспринимающие опорные усилия, в пределах габарита второстепенной балки по высоте её сечения. Опорная реакция второстепенной балки
]
∗
2 =
102,97 ∗ 4,8 2
= 247,128 кН
Болты крепления второстепенной балки к ребру жёсткости главной в этом случае рассчитываются на срез и смятие для восприятия опорного усилия
Å
= 1,2]
= 1,2 ∗ 241,128 = 296,55 кН Задамся классом прочности и диаметром болта, определяем его несущую способность Nb в соответствии с [9, разд. 2.10.2.1] и определяем требуемое число болтов
´
ab<
= Принимаем болт 5.8, диаметром мм
Å
= %
∗
∗ x ∗ ó p = 20 ∗ 0,9 ∗ 4,52 = 81,36 кН
Где
%
= 200 Мпа,
= 0,9, ´
= 1, 0
= 4,52 см %
∗
∗ x ∗ ó p = 43 ∗ 0,9 ∗ 2,4 ∗ 0,8 = 74,31 кН
Где
%
= 430 Мпа, Å
= Å
Ze
= 74,31 кН,
´
ab<
=
Å
Å
=
234,89 74,31 = 3,16 = 4.
Изм
.
Лист
№
документа
Подпись
Дата
Лист
28
ВГТУ Б гр. бПГС-172 КР
Литература
1.
СНиП Стальные конструкции. Нормы проектирования. /Госстрой России. – М ГУП ЦПП, 1998.– с. Металлические конструкции. Общий курс Учеб.для вузов / Е.И. Беленя, ГС. Ведеников, В.А. Балдев и др.;под ред. Е.И. Беленя. е изд, перераб. и доп. – М
Стройиздат, 1986.– сил. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Госстрой России. М ГП ЦПП,
2003.– с. Проектирование металлических конструкций рабочей площадки /С.Н.
Колодежнов Воронеж г. Металлические конструкции рабочей площадки в примерах / С.Н.
Колодежнов / Воронеж 2015
Изм
.
Лист
№
документа
Подпись
Дата
Лист
29
ВГТУ Б гр. бПГС-172 КР