ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 25.06.2021
Просмотров: 1653
Скачиваний: 4
Приложение Б
Таблица Б.1 – Варианты заданий для расчета категории опасности территории при конвективной и молекулярной диффузии
|
№ варианта |
Радиус промышленной площадки (R),м |
Категория опасности города, м3/с |
|
1 |
450 |
11·104 |
|
2 |
370 |
1,4·103 |
|
3 |
270 |
2,4·102 |
|
4 |
300 |
2,8·104 |
|
5 |
350 |
1,9·102 |
|
6 |
500 |
5·102 |
|
7 |
550 |
10·103 |
|
8 |
250 |
3,3·102 |
|
9 |
280 |
3,7·104 |
|
10 |
480 |
2,5·103 |
|
11 |
340 |
4,8·102 |
|
12 |
420 |
3,1·103 |
|
13 |
530 |
6,5·102 |
|
14 |
230 |
5,5·104 |
|
15 |
400 |
10,4·102 |
|
16 |
210 |
5,2·103 |
|
17 |
510 |
3,3·102 |
|
18 |
338 |
1,9·102 |
|
19 |
440 |
2,5·103 |
|
20 |
600 |
4,8·102 |
|
21 |
450 |
11·104 |
|
22 |
370 |
1,4·103 |
|
23 |
270 |
2,4·102 |
|
24 |
300 |
2,8·104 |
|
25 |
350 |
1,9·102 |
|
26 |
500 |
5·102 |
|
27 |
550 |
10·103 |
|
28 |
250 |
3,3·102 |
|
29 |
280 |
3,7·104 |
|
30 |
480 |
2,5·103 |
Приложение В
Индивидуальные задания по конкретным производственным ситуациям
Для задач использованы материалы о химическом составе и концентрациях выбрасываемых в атмосферу веществ с отходящими газами действующих в Оренбургской области заводских и коммунальных котельных. Используя данные таблиц В.1, В.2, В.3 и В.4 необходимо определить ПДВ и минимальную высоту трубы котельной, составить чертеж санитарно-защитной зоны и спроектировать комплекс необходимых технологических и санитарно-технических воздухоохранных мероприятий.
Таблица В.1 – Варианты заданий для котельных
|
Номер варианта |
Высота трубы H, м |
Диаметр трубы D, м |
Температура выброса Tг, оС |
Объем выброса V1, м3/с |
Концентрации загрязнителей, измеренные в трубах (отходящих газах) котельных (С), мг/м3 |
|||
|
SO2 |
NO2 |
CO |
С |
|||||
|
1 |
9,5 |
1,5 |
180 |
7,4 |
550 |
87 |
310 |
94 |
|
2 |
29,5 |
1,5 |
160 |
8,3 |
520 |
72 |
290 |
58 |
|
3 |
35 |
1,5 |
196 |
9,2 |
540 |
100 |
340 |
105 |
|
4 |
20 |
1,5 |
182 |
6,1 |
540 |
65 |
296 |
120 |
|
5 |
15 |
1,5 |
160 |
5,8 |
580 |
58 |
270 |
68 |
|
6 |
27 |
1,5 |
188 |
7,6 |
585 |
80 |
305 |
187 |
|
7 |
10 |
1,5 |
120 |
5,6 |
540 |
46 |
250 |
92 |
|
8 |
32 |
1,5 |
190 |
8,4 |
560 |
90 |
320 |
110 |
|
9 |
19 |
1,5 |
170 |
6,5 |
590 |
98 |
300 |
98 |
|
10 |
15 |
1,5 |
140 |
5,0 |
470 |
75 |
290 |
125 |
|
11 |
20 |
1,5 |
175 |
7,6 |
450 |
60 |
250 |
124 |
|
12 |
29,5 |
1,5 |
220 |
8,0 |
565 |
90 |
240 |
135 |
|
13 |
12 |
1,5 |
150 |
5,8 |
610 |
68 |
300 |
120 |
|
14 |
20 |
1,5 |
180 |
7,4 |
580 |
82 |
280 |
146 |
|
15 |
31 |
1,5 |
200 |
8,8 |
590 |
76 |
305 |
108 |
|
16 |
18 |
1,5 |
170 |
6,0 |
530 |
70 |
260 |
125 |
|
17 |
10 |
1,5 |
130 |
5,0 |
592 |
60 |
200 |
150 |
|
18 |
29 |
1,5 |
160 |
8,3 |
580 |
68 |
240 |
120 |
|
19 |
34 |
1,5 |
182 |
6,1 |
595 |
60 |
230 |
138 |
|
20 |
15 |
1,5 |
162 |
5,8 |
580 |
75 |
250 |
125 |
|
21 |
27,5 |
1,5 |
188 |
8,0 |
600 |
80 |
210 |
140 |
|
22 |
10,5 |
1,5 |
120 |
5,7 |
580 |
45 |
250 |
128 |
|
23 |
31,5 |
1,5 |
190 |
8,5 |
600 |
72 |
198 |
129 |
|
24 |
19,5 |
1,5 |
170 |
6,6 |
581 |
62 |
208 |
110 |
|
25 |
15 |
1,5 |
143 |
5,2 |
602 |
57 |
180 |
140 |
Продолжение Приложения В
Таблица В.2 – Фоновые концентрации вредных веществ на участке
|
№ варианта |
Город |
Сф, мг/м3 |
|||
|
SO2 |
NO2 |
CO |
Сажа |
||
|
1 – 5 |
Оренбург |
0,11 |
0,011 |
1,2 |
0,08 |
|
6 – 10 |
Медногорск |
0,15 |
0,013 |
1,2 |
0,08 |
|
11 – 15 |
Новотроицк |
0,15 |
0,013 |
1,2 |
0,08 |
|
16 – 20 |
Орск |
0,12 |
0,012 |
1,2 |
0,09 |
|
21 – 25 |
Бузулук |
0,10 |
0,011 |
1,1 |
0,08 |
Таблица В.3 – Роза ветров на участке
|
№ варианта |
Город |
Среднегодовая повторяемость ветров (роза ветров) |
Тв, оС температура наружного воздуха |
А коэф-т стратифи-кации |
|||||||
|
С |
СВ |
В |
ЮВ |
Ю |
ЮЗ |
З |
СЗ |
||||
|
1 – 5 |
Оренбург |
8 |
12 |
18 |
7 |
13 |
15 |
19 |
8 |
26,9 |
180 |
|
6 – 10 |
Медногорск |
8 |
14 |
19 |
6 |
13 |
17 |
16 |
7 |
25,8 |
180 |
|
11 – 15 |
Новотроицк |
8 |
14 |
19 |
6 |
13 |
17 |
16 |
7 |
26,3 |
180 |
|
16 – 20 |
Орск |
7 |
14 |
20 |
6 |
15 |
16 |
16 |
6 |
26,3 |
180 |
|
21 – 25 |
Бузулук |
7 |
11 |
8 |
4 |
18 |
20 |
22 |
10 |
25,6 |
180 |
Таблица В.4 – Предельно-допустимые концентрации максимальные разовые для данных вредных веществ (по СП 245 71), мг/м3
|
ПДКм.р(SO2) |
ПДКм.р(NO2) |
ПДКм.р(CO) |
ПДКм.р(C) |
|
0,5 |
0,085 |
3,0 |
0,15 |
Приложение Г
Пример расчета
Требуется рассчитать:
-
Максимальные приземные концентрации См для SО2, NО2 , CO и сажи.
-
Расстояние Хм по оси факела, на которой они достигаются.
-
Полученные значения (См + Сф) сравнить с величиной ПДКм.р. В случае превышения ПДКм.р необходимо рассчитать расстояние X, на котором (См + Сф) будет равно ПДК или количество аппаратов для очистки отходящих газов (циклонов) или необходимую высоту трубы котельной.
-
Составить чертеж санитарно-защитной зоны для данного предприятия.
Исходные данные для котельной:
Место расположения – Бузулук.
Высота трубы: H = 15 м.
Диаметр устья источника: D = 1,5 м.
Температура отходящих газов: Tг = 143 0С.
Объем отходящих газов: V1 = 5,2 м3/с.
Таблица Г.1 – Концентрации вредных веществ, измеренные в трубах, С, мг/м3 (в отходящих газах)
|
С(SO2) |
С(NO2) |
С(CO) |
С(C) |
|
602 |
57 |
180 |
140 |
Таблица Г.2 – Фоновые концентрации вредных веществ, Сф, мг/м3
|
Cф(SO2) |
Cф(NO2) |
Cф(CO) |
Cф(C) |
|
0,100 |
0,011 |
1,1 |
0,08 |
Таблица Г.3 – Среднегодовая повторяемость ветра в г. Бузулук, P, %
|
С |
СВ |
В |
ЮВ |
Ю |
ЮЗ |
З |
СЗ |
|
7 |
11 |
8 |
4 |
18 |
20 |
22 |
10 |
Продолжение Приложения Г
Ход решения
Расчет массы выброса в атмосферу M по каждому из вредных веществ производится по формуле 6.4:
M(SO2) = C(SO2) · V1 · 10-3 , г/с
M(SO2) = 602 · 5,2 · 10-3 = 3,130 г/с
M(NO2) = C(NO2) · V1 · 10-3 , г/с
M(NO2) =57 · 5,2 · 10-3 = 0,296 г/с
M(CO) = C(CO) · V1 · 10-3 , г/с
M(СO) =180 · 5,2 · 10-3 = 0,936 г/с
M(С) = C(C) · V1 · 10-3 , г/с
M(С) =140 · 5,2 · 10-3 = 0,728 г/с
Расчет разности температур ΔT между температурой выбрасываемой газовоздушной смеси Тг (таблица В.1) и температурой окружающего воздуха (таблица В.3):
ΔT =Тг – Тв, 0С
ΔT = 143 – 25,6 = 117,4 oС
Расчет средней скорости выхода газовоздушной смеси W0 из устья источника выброса производится по формуле 6.5:
м/с
Расчет параметра f производится по формуле 6.6:
,
м/с2·0C
м/с2·0C
Расчет безразмерного параметра m производится по формуле 6.7:
Продолжение Приложения Г
Расчет безразмерного параметра vм производится по формуле 6.9:
Расчет безразмерного параметра n производится по одной из трех формул 6.8 и в нашем примере, когда vм > 2, следовательно, n = 1.
Расчет максимальной приземной концентрации вредных веществ С производится по формуле 6.3:
,
мг/м3
где А – коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы в регионе и определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосферном воздухе в данной местности (таблица В.3);
=
1 – для случая ровной или слабо пересеченной
местности с перепадом, не превышающим
50 м/км.
Fсажа = 3, Fгаз = 1 – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе.
мг/м3
мг/м3
мг/м3
мг/м3
Продолжение Приложения Г
Из перечня вредных веществ, выбрасываемых из трубы котельной,
эффектом суммации действия обладают диоксид азота (вещество II класса опасности) и диоксид серы (вещество III класса опасности). Определяем приведенную к диоксиду азота концентрацию этих веществ, так как диоксид азота относится к наибольшему (второму) классу опасности (формула 6.10):
,
мг/м3
мг/м3
Проверяем
условие
Расчет ПДВ
В нашем примере условие соблюдения ПДВ не выполняется для диоксида азота и сажи. Для оксида углерода предельно-допустимый выброс составит (есть соблюдение ПДК по СО):
ПДВ(СО) = М(СО) = 0,936 г/с ·31,7 = 29,5 т/год
где
31,7 – коэффициент для перевода из г/с в
т/год или 3600 секунд
24 часа
365 дней : 106
= 31,7.
Мероприятия по достижению ПДКм.р. на границе санитарно-защитной зоны по саже, диоксиду серы и диоксиду азота могут быть технологическими, санитарно-техническими, архитектурно-планировочными.
В данном примере рассматривается организация санитарно-защитной зоны в зависимости от результатов рассеивания для диоксида азота и санитарно-технические мероприятия по снижению выбросов сажи. С целью уменьшения массы выбросов сажи подбираем по
Продолжение Приложения Г
каталогам пылеулавливающих аппаратов циклоны типа ЦН-24 с производительностью очистки 2,5 тыс.м3/час отходящих газов.
Количество циклонов составит:
Эффективность улавливания сажи Э циклонами ЦН-24 равна согласно каталогу 80 % (или 0,8), тогда:
ПДВ(С)
= М(С) – (М(С)
Э)
ПДВ(С)
= 0,728 – (0,728
0,8) = 0,146 г/с ·31,7 = 4,6 т/год
Расчет безопасного расстояния до жилой застройки для NО2 и SО2
Расчет расстояния по оси факела выброса от источника выброса Xм, на котором достигается величина максимальной приземной концентрации См производится по формуле 6.11:
,
м
Поскольку в нашем примере vм > 2 м/с, величину вспомогательного параметра d определяем по формуле 6.13:
м
(для
газов: SО2,
NО2).
Для сажи F = 3, тогда по формуле 6.14:
,
м
м
(для
сажи).
Продолжение Приложения Г
Величины приземных концентраций вредных веществ, С в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях X (метров) определяются по формуле 6.15:
В нашем случае:
Приравниваем
и рассчитываем S1:
Если
,
то соотношение Х / Хм
= 1,0,
если
,
то по графику на рисунке 6.1 (или по формуле
6.16) находим соотношение Х / Хм = 1,2
(при
S1
= 0,97), отсюда X
= 1,2 ·
Хм.
Хм нам известно, тогда:
X = 1,2 · 190,8 = 228,9 м (для газов: SО2, NО2)
X = 1,2 · 95,4 = 114,5 м (для сажи)
При таком расстоянии фактический выброс диоксида азота и двуокиси серы является ПДВ, т.е. обеспечивает соблюдение ПДК. Следовательно:
=
0,296 г/с · 31,7 = 9,3 т/год
=
3,130 г/с ·31,7 = 98,7 т/ год
Построение границ санитарно-защитной зоны для NO2 и SО2,
Итак, для газов NO2 и SО2, безопасное расстояние Х = 228,9 м (без учета направления ветра), а для сажи Х = 114,5 м. Используя исходные данные о розе ветров и формулу 6.17, вычисляем размеры санитарно-защитной зоны по восьми румбам:
Продолжение Приложения Г
,
м
где Li – безопасное расстояние до жилой застройки по i-ому румбу;
Р – среднегодовая повторяемость ветров по рассматриваемому румбу (по данным таблицы В.3) по i-ому румбу, %;
Ро – повторяемость направлений ветров одного румба (при используемой в данном расчете восьми румбовой розе ветров Ро=12,5 % (100 % : 8 румбов)).