Файл: Строительные правилареспублики беларусьсп 04. 012021Издание официальное.pdf

СП 5.04.01-2021
81
14.2.12
При одновременном действии на болтовое соединение осевого усилия и момента, действую- щих в одной плоскости и вызывающих сдвиг соединяемых элементов, болты проверяют на равнодей- ствующее усилие. В наиболее нагруженном болте оно не должно превышать меньшего из значений
N
bs
или N
bp
, вычисленных по 14.2.9.
14.2.13
При одновременном действии на болтовое соединение усилий, вызывающих срез и рас- тяжение болтов, наиболее напряженный болт проверяют по формуле (199), а также по формуле
2 2
,
,
1,
s Ed
t Ed
bs
bt
N
N
N
N














(201) где N
s,Ed
и N
t,Ed
— соответственно расчетные значения срезывающих и растягивающих усилий, дей- ствующих на болт;
N
bs
, N
bt
— расчетные усилия; определяют по 14.2.9.
14.2.14
Для креплений одного элемента с другим с помощью прокладок или других промежуточ- ных элементов, а также в элементах с односторонней накладкой количество болтов, по сравнению с расчетным, увеличивают на 10 %.
При креплении уголков выступающих полок или швеллеров с помощью коротышей количество болтов, прикрепляющих коротыш к данной полке, по сравнению с результатом расчета, увеличивают на 50 %.
14.2.15
Проверку фундаментных (анкерных) болтов на действие расчетных усилий производят в соответствии с ТНПА.
14.3
Фрикционные соединения (на болтах с контролируемым натяжением)
14.3.1
Фрикционные соединения, в которых усилия передаются через трение, возникающее по соприкасающимся поверхностям соединяемых элементов вследствие натяжения высокопрочных болтов, применяют:
— в конструкциях из стали с характеристическим значением предела текучести более 375 Н/мм
2
и непосредственно воспринимающих подвижные, вибрационные и другие динамические нагрузки;
— в многоболтовых соединениях, к которым предъявляются повышенные требования в отноше- нии ограничения деформативности.
14.3.2
Во фрикционных соединениях применяют болты, гайки и шайбы по 5.7.
Болты размещают, как указано в таблице 41.
14.3.3
Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой плоскостью трения элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, определяют по формуле
,
,
bh
b n
bh
h
f A
Q



(202) где f
bh
— расчетное значение прочности на растяжение высокопрочного болта; определяют по 6.7;
A
b,n
— площадь сечения болта нетто (по резьбе); принимают по таблице Г.9 (приложение Г);
 — коэффициент трения; принимают по таблице 43;

h
— коэффициент; принимают по таблице 43.
Таблица 43
Способ обработки (очистки) соединяемых поверхностей
Коэффициент трения

Коэффициент

h
при контроле натяжения болтов по моменту закручивания при разности номинальных диаметров отверстий и болтов
, мм, при нагрузке динамической 3 6;
   статической 5 6
   динамической 1;
  статической 1 4
  
1
Дробеметный или дробеструй- ный двух поверхностей без кон- сервации
0,58 1,35 1,12 2
Газопламенный двух поверх- ностей без консервации
0,42 1,35 1,12

СП 5.04.01-2021
82
Окончание таблицы 43
Способ обработки (очистки) соединяемых поверхностей
Коэффициент трения

Коэффициент

h
при контроле натяжения болтов по моменту закручивания при разности номинальных диаметров отверстий и болтов
, мм, при нагрузке динамической 3 6;
   статической 5 6
   динамической 1;
  статической 1 4
  
3
Стальными щетками двух по- верхностей без консервации 0,35 1,35 1,17 4
Без обработки 0,25 1,70 1,30
Примечание —
При контроле натяжения болтов по углу поворота гайки значения

h
умножают на 0,9.
14.3.4
При действии на фрикционное соединение продольной силы, проходящей через центр тя- жести соединения, распределение расчетного осевого усилия N
Ed
, вызывающее сдвиг соединяемых элементов, между болтами принимают равномерным. В этом случае количество болтов в соединении определяют по формуле
,
Ed
bh
b c
N
n
Q

 
(203) где Q
bh
— расчетное усилие; определяют по формуле (202);
 — количество плоскостей трения соединяемых элементов;

b
— коэффициент условий работы фрикционного соединения, зависящий от количества n бол- тов, необходимых для восприятия расчетного усилия; принимают равным:
0,8 при n
 5;
0,9 при 5
 n  10;
1,0 при n
 10;

c
— коэффициент условий работы конструкций и элементов; принимают по таблице Б.1 (при- ложение Б).
14.3.5
При действии на фрикционное соединение момента или продольной силы и момента, вызывающих сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий между болтами принимают по 14.2.11 и 14.2.12.
14.3.6
При действии на фрикционное соединение продольной силы, вызывающей сдвиг соединя- емых элементов, и расчетной силы F
Ed
, вызывающей растяжение в болтах, расчет выполняют на осевое усилие N
Ed
по формуле (203), где значение коэффициента

b
, определяемое по 14.3.4, умно- жают на коэффициент
,
1
t Ed
b
N
P

(N
t,Ed
— расчетное значение растягивающего усилия, приходящегося на один болт; P
b
— усилие натяжения болта, принимают P
b
 f
bh
A
b,n
).
14.3.7
Диаметр болта во фрикционном соединении принимают при условии
4
,
b
t
d


где
t

— суммарная толщина соединяемых элементов, сдвигаемых в одном направлении, d
b
— диаметр болта.
Во фрикционных соединениях с большим количеством болтов их диаметр назначают близким к максимальному значению.
14.3.8
В проекте указывают марки стали и механические свойства болтов, гаек и шайб, обозна- чения ТНПА, по которым их поставляют, способ обработки соединяемых поверхностей, осевое уси- лие P
b
, принимаемое по 14.3.6.
14.3.9
При проектировании фрикционных соединений обеспечивают свободный доступ для уста- новки болтов, плотного стягивания пакета болтами и закручивания гаек с применением динамометри- ческих ключей, гайковертов и др.
14.3.10
Для высокопрочных болтов с увеличенными размерами головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта не более 3 мм (в конструкциях из стали с пределом проч- ности не ниже 440 Н/мм
2
— не более 4 мм) устанавливают одну шайбу под гайку.

СП 5.04.01-2021
83
14.3.11
Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями во фрикцион- ном соединении, выполняют с учетом того, что половина осевого усилия, приходящегося на каждый болт, передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений выполняют при подвижных, вибрационных и других динамических нагрузках — по площади сечения нетто A
net
; при статических нагрузках — по площади сечения брутто A (при A
net
 0,85A) или по условной площади A
ef
 1,18A
net
(
при A
net
 0,85A).
14.4
Поясные соединения в составных балках
14.4.1
Сварные и фрикционные поясные соединения составной двутавровой балки рассчитывают по формулам таблицы 44.
Таблица 44
Характер нагрузки
Поясные соединения
Формулы для расчета поясных соединений в составных балках
Неподвижная
Сварные
1
Ed
f
f wf
c
T
n k f



(204)
1
Ed
z
f wz c
T
n k f



(205)
Фрикционные
1
Ed
bh
c
T s
Q


(206)
Подвижная
Сварные
(
двусторонние швы)
2 2
1 2
Ed
Ed
f
f wf
c
T
V
k f




(207)
2 2
1 2
Ed
Ed
f
f wz c
T
V
k f




(208)
Фрикционные
2 2
2 1
Ed
Ed
bh
c
s
T
V
Q

 


(209)
Примечание —
Обозначения, принятые в таблице:
Ed
Ed
V S
T
I

— расчетное, сдвигающее пояс усилие на единицу длины, вызываемое поперечной силой V
Ed
(S — статический момент брутто пояса балки относительно центральной оси);
n
— количество угловых швов; принимают равным: 2 — при двусторонних швах; 1 — при одно- сторонних;
Q
bh
,
 — параметры; определяют по 14.3.3, 14.3.4;
1
F
F
n
Ed
ef
F
V
 

l
— расчетное значение давления от сосредоточенной нагрузки F
n
на единицу длины; опре- деляют с учетом 8.2.2 и 8.3.3 (для неподвижных грузов

F
1
 1);

F
— значения частных коэффициентов для кранового воздействия; принимают по ТНПА;

F
1
— частный коэффициент увеличения сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана; определяют с учетом 8.3.3;
s
— шаг поясных болтов;
 — коэффициент; принимают равным: 0,4 — при нагрузке по верхнему поясу балки, к кото- рому пристрогана стенка; 1,0 — при отсутствии пристрожки стенки или при нагрузке по ниж- нему поясу.
При отсутствии поперечных ребер жесткости для передачи неподвижных сосредоточенных нагру- зок, приложенных к верхнему поясу, а также при приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу, независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения нагрузки, поясные соеди- нения рассчитывают как для подвижной нагрузки.
Сварные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, считают равнопрочными со стенкой.

СП 5.04.01-2021
84
14.4.2
В балках с фрикционными поясными соединениями с многолистовыми поясными пакетами закрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва рассчитывают на половину расчетного усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Закрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа рассчи- тывают на полное расчетное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.
15
Проектирование зданий, сооружений и конструкций
15.1
Расстояния между температурными швами
Расстояние l между температурными швами стальных каркасов одноэтажных зданий и сооруже- ний не должно превышать наибольших значений l
u
, приведенных в таблице 45.
Таблица 45
Наименование расстояния
Наибольшее расстояние l
u
, м, при расчетной температуре воздуха t
 45 C
Для отапливаемых зданий и сооружений
Между температурными швами: вдоль блока (по длине здания) 230 по ширине блока 150
От температурного шва или торца здания до оси ближайшей верти- кальной связи
90
Для неотапливаемых зданий и горячего цеха
Между температурными швами: вдоль блока (по длине здания)
200 по ширине блока 120
От температурного шва или торца здания до оси ближайшей верти- кальной связи
75
Для открытой эстакады
Между температурными швами вдоль блока 130
От температурного шва или торца здания до оси ближайшей верти- кальной связи
50
При превышении более чем на 5 % приведенных в таблице 45 расстояний, а также при увеличе- нии жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете учитывают климатические тем- пературные воздействия, неупругие деформации конструкций и податливость узлов.
15.2
Фермы и структурные плиты покрытий
15.2.1
Оси стержней ферм и структур должны быть центрированы во всех узлах. Центрируют стержни в сварных фермах по центрам тяжести сечений (с точностью до 5 мм), в болтовых фермах — по рискам уголков, ближайшим к обушку.
Если смещение осей поясов ферм при изменении сечений не превышает 1,5 % высоты пояса меньшего сечения, оно не учитывается.
При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферм и структур рассчитывают с учетом соот- ветствующих изгибающих моментов.
При приложении нагрузок вне узлов ферм пояса рассчитывают на совместное действие расчет- ных значений осевых (продольных) усилий и изгибающих моментов.

СП 5.04.01-2021
85
15.2.2
При расчете плоских ферм соединения элементов в узлах ферм принимают шарнирными:
— при сечениях элементов из уголков или тавров;
— при двутавровых, H-образных и трубчатых сечениях элементов, когда отношение высоты сече- ния h к длине элемента l между узлами не превышает: 1/15 — для конструкций, эксплуатируемых в районах с расчетными температурами ниже минус 45
С; 1/10 — для конструкций, эксплуатируемых в остальных районах.
При превышении указанных отношений
h
l
учитывают дополнительные изгибающие моменты в элементах от жесткости узлов.
15.2.3
Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм с фасонками принимают не менее a
 (6t  20) мм, но не более 80 мм (t — толщина фасонки, мм).
Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками, оставляют зазор не менее 50 мм.
Фланговые сварные швы, прикрепляющие элементы решетки ферм к фасонкам, выводят на торец элемента на длину не менее 20 мм.
15.2.4
В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков крепления фасонок к полкам поясов встык осуществляют с проваром на всю толщину фасонки. В конструкциях группы 1 при- мыкания узловых фасонок к поясам выполняют как приведено в приложении Л (таблица Л.1, поз.7).
15.2.5
При расчете узлов ферм со стержнями трубчатого и двутаврового сечения и прикреплением элементов решетки непосредственно к поясу (без фасонок) проверяют несущую способность:
— стенки пояса при местном изгибе (продавливании) в местах примыкания элементов решетки — для круглых и прямоугольных труб;
— боковой стенки пояса в месте примыкания сжатого элемента решетки — для прямоугольных труб;
— полок пояса на отгиб — для двутаврового сечения;
— стенки пояса — для двутаврового сечения;
— элементов решетки в сечении, примыкающем к поясу;
— сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу.
Кроме того, соблюдают требования по предотвращению слоистого разрушения поясов ферм (13.5).
15.2.6
При пролетах ферм покрытий более 36 м предусматривают строительный подъем, равный прогибу от постоянной и длительной характеристических нагрузок. При плоских кровлях строитель- ный подъем предусматривают независимо от размера пролета, принимая его равным прогибу от суммарного значения характеристической нагрузки плюс 1/200 пролета.