Файл: Строительные правилареспублики беларусьсп 04. 012021Издание официальное.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 07.11.2023
Просмотров: 374
Скачиваний: 10
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
15.12
Опорные части
15.12.1
Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками, тангенциальные, а при чрезмерно больших реакциях балансирные опоры применяют при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой.
Плоские или катковые подвижные опоры применяют в случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании балки или фермы.
Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимают равным 0,3; в катковых — 0,03.
15.12.2
Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор выполняют
(
при центральном угле касания поверхностей 90
или более) по формуле
1,
1,25
Ed
p c
F
r f
l
l
(210) где F
Ed
— расчетное давление (сила) на опору;
r, l — соответственно радиус и длина шарнира;
f
lp
— расчетное значение прочности на местное смятие при плотном касании; принимают по 6.1.
15.12.3
Расчет на диаметральное сжатие катков выполняют по условию
1,
Ed
cd
c
F
nd f
l
(211) где n — количество катков;
d, l — соответственно диаметр и длина катка;
f
cd
— расчетное значение прочности на диаметральное сжатие катков при свободном касании; принимают по 6.1.
16
Проектирование конструкций опор воздушных линий электропередачи, открытых
распределительных устройств и контактных сетей транспорта
16.1
Для конструкций опор ВЛ, ОРУ и контактных сетей транспорта применяют сталь марок С235,
С245, С255, С285, С345, С345К, С375, приведенных в приложении А, и сталь марок 20 и 09Г2С по ТНПА.
В зависимости от назначения и типа соединений конструкции опор подразделяют на группы:
— группа 1 — сварные специальные опоры больших переходов высотой более 60 м;
— группа 2 — сварные опоры ВЛ, кроме указанных в группе 1; сварные опоры ошиновки и под выключатели ОРУ независимо от напряжения, сварные опоры под оборудование ОРУ с напряжением выше 330 кВ; конструкции и элементы контактных сетей, связанные с натяжением проводов (тяги, штанги, хомуты), а также опоры, указанные в группе 1, при отсутствии сварных соединений;
— группа 3 — сварные и болтовые опоры под оборудование ОРУ с напряжением до 330 кВ, кроме опор под выключатели
; конструкции и элементы несущих, поддерживающих и фиксирующих устройств контактных сетей (опоры, ригели жестких поперечин, прожекторные мачты, фиксаторы), а также кон- струкций группы 2, кроме контактных сетей, при отсутствии сварных соединений;
— группа 4 — сварные и болтовые конструкции кабельных каналов, детали путей перекатки трансформаторов, трапы, лестницы, ограждения и другие вспомогательные конструкции и элементы ОРУ,
ВЛ и контактных сетей.
16.2
Болты классов точности A и B для опор ВЛ высотой до 60 м и конструкций ОРУ и контактных сетей принимают как для конструкций, не рассчитываемых на усталость, а для фланцевых соедине- ний и опор ВЛ высотой более 60 м — как для конструкций, рассчитываемых на усталость, по таблице Г.3
(
приложение Г).
16.3
Литые детали проектируют из углеродистой стали марок 35Л и 45Л, групп отливок 2 и 3 по ГОСТ 977.
16.4
При расчетах опор ВЛ, конструкций ОРУ и контактных сетей принимают коэффициенты усло- вий работы, установленные в 7.1.2, разделах 4 и 14 и по таблице 46.
Расчет на прочность растянутых элементов опор по формуле (5) с заменой в ней значения f
yd
на
ud
u
f
не производится.
СП 5.04.01-2021
91
Таблица 46
Элемент конструкций
Коэффициент условий работы конструкций и элементов
c
1
Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящей опоры в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях: а) на сварке
0,95 б) на болтах
0,90 2
Сжатый элемент плоской решетчатой траверсы из одиночного равнопо- лочного уголка, прикрепляемого одной полкой (рисунок 22): а) пояс, прикрепляемый к стойке опоры непосредственно двумя болта- ми и более, поставленными вдоль пояса траверсы 0,90 б) пояс, прикрепляемый к стойке опоры одним болтом или через фа- сонку
0,75 в) раскос и распорка 0,75 3
Оттяжка из стального каната или пучка высокопрочной проволоки: а) для промежуточной опоры в нормальном режиме работы 0,90 б) для анкерной, анкерно-угловой и угловой опор: в нормальном режиме работы 0,80 в аварийном режиме работы 0,90
Примечание —
Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах.
Рисунок 22 — Схема траверсы с треугольной решеткой
16.5
При определении приведенной гибкости по таблице 8 наибольшую гибкость всего стержня
max вычисляют по формулам:
— для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам, max
2
;
b
l
(212)
— для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам, max
2,5
;
b
l
(213)
СП 5.04.01-2021
92
— для свободно стоящей стойки пирамидальной формы (см. рисунок 15) max
2
,
i
h
b
(214) где l — геометрическая длина сквозного стержня;
b — расстояние между осями поясов наиболее узкой грани стержня с параллельными поясами;
h — высота свободно стоящей стойки;
— коэффициент для определения расчетной длины; вычисляют по формуле
2 1,25 2,75 3,5,
s
s
t
t
b
b
b
b
(215) здесь b
s
и b
i
— расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верх- нем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.
16.6
Расчет на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения выполняют по разделу 9.
Для равностороннего трехгранного сквозного стержня с решетками постоянного по длине сече- ния относительный эксцентриситет вычисляют по формулам:
— при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней,
3,46
;
Ed
Ed
M
m
N b
(216)
— при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней,
3
,
Ed
Ed
M
m
N b
(217) где
— коэффициент; принимают:
1,2 — при болтовых соединениях;
1,0 — при сварных соединениях;
b — расстояние между осями поясов в плоскости грани.
16.7
При расчете на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками по 9.3.1 и 9.3.2 значение эксцентриситета e при болтовых соединениях элементов умножают на коэффициент 1,2.
16.8
При проверке устойчивости отдельных поясов стержня сквозного сечения опор с оттяжками при сжатии с изгибом продольную силу в каждом поясе определяют с учетом дополнительного усилия N
ad
, возникающего от расчетного изгибающего момента M
Ed
, вычисляемого по деформирован- ной схеме.
Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине прямоугольного сече- ния (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками расчетное значение момента M
Ed
в середине длины стойки при изгибе ее в одной из плоскостей x–x или y–y определяют по формуле
,
(
),
Ed
Ed
q Ed
q
n
N
M
M
f
f
(218) где M
q,Ed
— расчетный изгибающий момент в середине длины стойки от поперечной нагрузки; опре- деляют как в балках;
— коэффициент; принимают по 16.6;
N
Ed
— расчетное осевое усилие (расчетная продольная сила) в стойке;
— определяют по формуле
2 0,1 1
;
Ed
ef
N
EI
l
(219) здесь l — длина стойки;
ef
I
— определяют по формуле
2 2
;
ef
ef
A
I
l
(220)
СП 5.04.01-2021
93
A — площадь сечения стойки;
ef
— приведенная гибкость стойки; определяют по таблице 8 для сечения типа 2 с заменой в формуле (17)
max на
x
или
y
соответственно плоскости изгиба;
f
q
— прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки; определяют как в обычных балках с использованием приведенного момента инерции сечения I
ef
;
f
n
— начальный прогиб стойки в плоскости изгиба; f
n
0,0013l.
При изгибе стойки в двух плоскостях усилие N
ad
определяют по формуле (132); при этом началь- ный прогиб f
n
учитывают только в той плоскости, в которой составляющая усилия N
ad
от расчетного момента M
x,Ed
или M
y,Ed
имеет наибольшее значение.
16.9
Расчетную поперечную силу V
Ed
в шарнирно опертой по концам стойке с решетками посто- янного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей x–x или y–y принимают постоянной по длине стойки и определяют по формуле max,
3,14
(
),
Ed
Ed
Ed
q
n
N
V
V
f
f
l
(221) где V
max,Ed
— максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба; опреде- ляют как в балках.
Остальные обозначения принимают такими же, как в формуле (218).
16.10
Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине треугольного сквозного сечения (тип 3, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей x–x или y–y расчетное значение момента M
Ed
в середине ее длины определяют по формуле (218), а при- веденную гибкость — по таблице 8 для сечения типа 3.
При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия N
ad
принимают большим из двух значений, определяемых по формуле
,
,
,
1,16 0,58
или
y Ed
x Ed
x Ed
ad
ad
M
M
M
N
N
b
b
b
(222)
При учете обоих расчетных моментов M
x,Ed
и M
y,Ed
во второй формуле (222) начальный прогиб стойки f
n
в каждой из двух плоскостей принимают равным
0,001l
16.11
Расчетную поперечную силу V
Ed
в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решет- чатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом определяют по формуле (221) с учетом приведенной гибкости
ef
, определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.
16.12
Расчет на устойчивость сжатых элементов конструкций из одиночных уголков (поясов, решетки) выполняют с учетом эксцентричного приложения осевой (продольной) силы.
Данные элементы рассчитывают по формуле (8) как центрально-сжатые при условии умножения продольных сил на коэффициенты
m
и
d
, принимаемые не менее 1,0.
В пространственных болтовых конструкциях (см. рисунок 15, кроме перечисления в) и концевых опор) при центрировании в узле элементов из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сто- рон полки пояса значения коэффициентов
m
и
d
определяют по формулам:
— для поясов при
3,5
(
при
3,5
принимают
3,5
): при 0,55
c
b
0,66 и
,
,
0,7
md Ed
m Ed
N
N
,
,
1 0,55 0,2 0,05
;
md Ed
m
m Ed
N
c
a
b
N
(223) при 0,4
c
b
0,55 и
,
,
md Ed
m Ed
N
N
2,33 0,58
c
b
,
,
0,95 0,1 0,34 0,62
(0,2 0,05 )
;
md Ed
m
m Ed
N
c
c
a
b
b
N
(224)
СП 5.04.01-2021
94
— для раскосов, примыкающих к рассчитываемой панели пояса: при 0,55
c
b
0,66 и
,
,
0,7
md Ed
m Ed
N
N
1,18 0,36 1,8 0,86 ;
d
c
c
a
b
b
(225) при 0,4
c
b
0,55 и
,
,
2,33 0,58
md Ed
m Ed
N
c
N
b
,
,
1 0,04 0,36 0,41
md Ed
d
m Ed
N
c
c
a
b
b
N
(226)
Для пространственных болтовых конструкций по рисунку 15 г), д) в формулах (224) и (226) при- нимают 0,45
c
b
0,55.
В формулах (225) и (226) отношение расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на кото- рой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса принято от 0,54 до 0,60; при отношении, рав- ном 0,5, коэффициент
d
, вычисленный по формулам (225) и (226), должен быть увеличен на 5 %.
В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рисунку 15 б), г)
(
кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при
,
,
0,7
md Ed
m Ed
N
N
значения коэффициентов
m
и
d
принимают:
— при центрировании в узлах элементов по центрам тяжести сечений
1,0;
m
d
— при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса
,
,
0,12 1,0
md Ed
m
d
m Ed
N
N
При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутя- щего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, принимают
1,0.
m
d
Обозначения, принятые в формулах (223)–(226):
c
— расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла;
b
— ширина полки уголка пояса;
N
m,Ed
— расчетная продольная сила в панели пояса;
N
md,Ed
— сумма проекций на ось пояса расчетных усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для N
m,Ed
При расчете пояса принимают большее из значений N
md,Ed
, полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов — для узла, к которому примыкает раскос.
16.13
Расчетную длину l
ef
и радиус инерции сечений i при определении гибкости элементов плос- ких траверс с поясами и решеткой из одиночных уголков (см. рисунок 22) принимают равными:
— для пояса l
ef
l
m
, i
i
min
, l
ef
l
m1
, i
i
x
;
— для раскоса l
ef
l
d
, i
i
min
;
— для распорки l
ef
l
c
, i
i
min
(i
x
— радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости решетки траверсы).
16.14
Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободно стоящей опоры ВЛ не должна превышать 160.
16.15
Отклонения верха опор и прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в таблице 47.
Опорные части
15.12.1
Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками, тангенциальные, а при чрезмерно больших реакциях балансирные опоры применяют при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой.
Плоские или катковые подвижные опоры применяют в случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании балки или фермы.
Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимают равным 0,3; в катковых — 0,03.
15.12.2
Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор выполняют
(
при центральном угле касания поверхностей 90
или более) по формуле
1,
1,25
Ed
p c
F
r f
l
l
(210) где F
Ed
— расчетное давление (сила) на опору;
r, l — соответственно радиус и длина шарнира;
f
lp
— расчетное значение прочности на местное смятие при плотном касании; принимают по 6.1.
15.12.3
Расчет на диаметральное сжатие катков выполняют по условию
1,
Ed
cd
c
F
nd f
l
(211) где n — количество катков;
d, l — соответственно диаметр и длина катка;
f
cd
— расчетное значение прочности на диаметральное сжатие катков при свободном касании; принимают по 6.1.
16
Проектирование конструкций опор воздушных линий электропередачи, открытых
распределительных устройств и контактных сетей транспорта
16.1
Для конструкций опор ВЛ, ОРУ и контактных сетей транспорта применяют сталь марок С235,
С245, С255, С285, С345, С345К, С375, приведенных в приложении А, и сталь марок 20 и 09Г2С по ТНПА.
В зависимости от назначения и типа соединений конструкции опор подразделяют на группы:
— группа 1 — сварные специальные опоры больших переходов высотой более 60 м;
— группа 2 — сварные опоры ВЛ, кроме указанных в группе 1; сварные опоры ошиновки и под выключатели ОРУ независимо от напряжения, сварные опоры под оборудование ОРУ с напряжением выше 330 кВ; конструкции и элементы контактных сетей, связанные с натяжением проводов (тяги, штанги, хомуты), а также опоры, указанные в группе 1, при отсутствии сварных соединений;
— группа 3 — сварные и болтовые опоры под оборудование ОРУ с напряжением до 330 кВ, кроме опор под выключатели
; конструкции и элементы несущих, поддерживающих и фиксирующих устройств контактных сетей (опоры, ригели жестких поперечин, прожекторные мачты, фиксаторы), а также кон- струкций группы 2, кроме контактных сетей, при отсутствии сварных соединений;
— группа 4 — сварные и болтовые конструкции кабельных каналов, детали путей перекатки трансформаторов, трапы, лестницы, ограждения и другие вспомогательные конструкции и элементы ОРУ,
ВЛ и контактных сетей.
16.2
Болты классов точности A и B для опор ВЛ высотой до 60 м и конструкций ОРУ и контактных сетей принимают как для конструкций, не рассчитываемых на усталость, а для фланцевых соедине- ний и опор ВЛ высотой более 60 м — как для конструкций, рассчитываемых на усталость, по таблице Г.3
(
приложение Г).
16.3
Литые детали проектируют из углеродистой стали марок 35Л и 45Л, групп отливок 2 и 3 по ГОСТ 977.
16.4
При расчетах опор ВЛ, конструкций ОРУ и контактных сетей принимают коэффициенты усло- вий работы, установленные в 7.1.2, разделах 4 и 14 и по таблице 46.
Расчет на прочность растянутых элементов опор по формуле (5) с заменой в ней значения f
yd
на
ud
u
f
не производится.
СП 5.04.01-2021
91
Таблица 46
Элемент конструкций
Коэффициент условий работы конструкций и элементов
c
1
Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящей опоры в первых двух панелях от башмака при узловых соединениях: а) на сварке
0,95 б) на болтах
0,90 2
Сжатый элемент плоской решетчатой траверсы из одиночного равнопо- лочного уголка, прикрепляемого одной полкой (рисунок 22): а) пояс, прикрепляемый к стойке опоры непосредственно двумя болта- ми и более, поставленными вдоль пояса траверсы 0,90 б) пояс, прикрепляемый к стойке опоры одним болтом или через фа- сонку
0,75 в) раскос и распорка 0,75 3
Оттяжка из стального каната или пучка высокопрочной проволоки: а) для промежуточной опоры в нормальном режиме работы 0,90 б) для анкерной, анкерно-угловой и угловой опор: в нормальном режиме работы 0,80 в аварийном режиме работы 0,90
Примечание —
Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются на соединения элементов в узлах.
Рисунок 22 — Схема траверсы с треугольной решеткой
16.5
При определении приведенной гибкости по таблице 8 наибольшую гибкость всего стержня
max вычисляют по формулам:
— для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам, max
2
;
b
l
(212)
— для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам, max
2,5
;
b
l
(213)
СП 5.04.01-2021
92
— для свободно стоящей стойки пирамидальной формы (см. рисунок 15) max
2
,
i
h
b
(214) где l — геометрическая длина сквозного стержня;
b — расстояние между осями поясов наиболее узкой грани стержня с параллельными поясами;
h — высота свободно стоящей стойки;
— коэффициент для определения расчетной длины; вычисляют по формуле
2 1,25 2,75 3,5,
s
s
t
t
b
b
b
b
(215) здесь b
s
и b
i
— расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верх- нем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.
16.6
Расчет на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками постоянного по длине сечения выполняют по разделу 9.
Для равностороннего трехгранного сквозного стержня с решетками постоянного по длине сече- ния относительный эксцентриситет вычисляют по формулам:
— при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней,
3,46
;
Ed
Ed
M
m
N b
(216)
— при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней,
3
,
Ed
Ed
M
m
N b
(217) где
— коэффициент; принимают:
1,2 — при болтовых соединениях;
1,0 — при сварных соединениях;
b — расстояние между осями поясов в плоскости грани.
16.7
При расчете на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня с решетками по 9.3.1 и 9.3.2 значение эксцентриситета e при болтовых соединениях элементов умножают на коэффициент 1,2.
16.8
При проверке устойчивости отдельных поясов стержня сквозного сечения опор с оттяжками при сжатии с изгибом продольную силу в каждом поясе определяют с учетом дополнительного усилия N
ad
, возникающего от расчетного изгибающего момента M
Ed
, вычисляемого по деформирован- ной схеме.
Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине прямоугольного сече- ния (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками расчетное значение момента M
Ed
в середине длины стойки при изгибе ее в одной из плоскостей x–x или y–y определяют по формуле
,
(
),
Ed
Ed
q Ed
q
n
N
M
M
f
f
(218) где M
q,Ed
— расчетный изгибающий момент в середине длины стойки от поперечной нагрузки; опре- деляют как в балках;
— коэффициент; принимают по 16.6;
N
Ed
— расчетное осевое усилие (расчетная продольная сила) в стойке;
— определяют по формуле
2 0,1 1
;
Ed
ef
N
EI
l
(219) здесь l — длина стойки;
ef
I
— определяют по формуле
2 2
;
ef
ef
A
I
l
(220)
СП 5.04.01-2021
93
A — площадь сечения стойки;
ef
— приведенная гибкость стойки; определяют по таблице 8 для сечения типа 2 с заменой в формуле (17)
max на
x
или
y
соответственно плоскости изгиба;
f
q
— прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки; определяют как в обычных балках с использованием приведенного момента инерции сечения I
ef
;
f
n
— начальный прогиб стойки в плоскости изгиба; f
n
0,0013l.
При изгибе стойки в двух плоскостях усилие N
ad
определяют по формуле (132); при этом началь- ный прогиб f
n
учитывают только в той плоскости, в которой составляющая усилия N
ad
от расчетного момента M
x,Ed
или M
y,Ed
имеет наибольшее значение.
16.9
Расчетную поперечную силу V
Ed
в шарнирно опертой по концам стойке с решетками посто- янного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей x–x или y–y принимают постоянной по длине стойки и определяют по формуле max,
3,14
(
),
Ed
Ed
Ed
q
n
N
V
V
f
f
l
(221) где V
max,Ed
— максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба; опреде- ляют как в балках.
Остальные обозначения принимают такими же, как в формуле (218).
16.10
Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длине треугольного сквозного сечения (тип 3, таблица 8) опоры с оттяжками при сжатии с изгибом в одной из плоскостей x–x или y–y расчетное значение момента M
Ed
в середине ее длины определяют по формуле (218), а при- веденную гибкость — по таблице 8 для сечения типа 3.
При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия N
ad
принимают большим из двух значений, определяемых по формуле
,
,
,
1,16 0,58
или
y Ed
x Ed
x Ed
ad
ad
M
M
M
N
N
b
b
b
(222)
При учете обоих расчетных моментов M
x,Ed
и M
y,Ed
во второй формуле (222) начальный прогиб стойки f
n
в каждой из двух плоскостей принимают равным
0,001l
16.11
Расчетную поперечную силу V
Ed
в плоскости грани в шарнирно опертой по концам решет- чатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии с изгибом определяют по формуле (221) с учетом приведенной гибкости
ef
, определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.
16.12
Расчет на устойчивость сжатых элементов конструкций из одиночных уголков (поясов, решетки) выполняют с учетом эксцентричного приложения осевой (продольной) силы.
Данные элементы рассчитывают по формуле (8) как центрально-сжатые при условии умножения продольных сил на коэффициенты
m
и
d
, принимаемые не менее 1,0.
В пространственных болтовых конструкциях (см. рисунок 15, кроме перечисления в) и концевых опор) при центрировании в узле элементов из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сто- рон полки пояса значения коэффициентов
m
и
d
определяют по формулам:
— для поясов при
3,5
(
при
3,5
принимают
3,5
): при 0,55
c
b
0,66 и
,
,
0,7
md Ed
m Ed
N
N
,
,
1 0,55 0,2 0,05
;
md Ed
m
m Ed
N
c
a
b
N
(223) при 0,4
c
b
0,55 и
,
,
md Ed
m Ed
N
N
2,33 0,58
c
b
,
,
0,95 0,1 0,34 0,62
(0,2 0,05 )
;
md Ed
m
m Ed
N
c
c
a
b
b
N
(224)
СП 5.04.01-2021
94
— для раскосов, примыкающих к рассчитываемой панели пояса: при 0,55
c
b
0,66 и
,
,
0,7
md Ed
m Ed
N
N
1,18 0,36 1,8 0,86 ;
d
c
c
a
b
b
(225) при 0,4
c
b
0,55 и
,
,
2,33 0,58
md Ed
m Ed
N
c
N
b
,
,
1 0,04 0,36 0,41
md Ed
d
m Ed
N
c
c
a
b
b
N
(226)
Для пространственных болтовых конструкций по рисунку 15 г), д) в формулах (224) и (226) при- нимают 0,45
c
b
0,55.
В формулах (225) и (226) отношение расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на кото- рой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса принято от 0,54 до 0,60; при отношении, рав- ном 0,5, коэффициент
d
, вычисленный по формулам (225) и (226), должен быть увеличен на 5 %.
В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рисунку 15 б), г)
(
кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при
,
,
0,7
md Ed
m Ed
N
N
значения коэффициентов
m
и
d
принимают:
— при центрировании в узлах элементов по центрам тяжести сечений
1,0;
m
d
— при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса
,
,
0,12 1,0
md Ed
m
d
m Ed
N
N
При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутя- щего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, принимают
1,0.
m
d
Обозначения, принятые в формулах (223)–(226):
c
— расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла;
b
— ширина полки уголка пояса;
N
m,Ed
— расчетная продольная сила в панели пояса;
N
md,Ed
— сумма проекций на ось пояса расчетных усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для N
m,Ed
При расчете пояса принимают большее из значений N
md,Ed
, полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов — для узла, к которому примыкает раскос.
16.13
Расчетную длину l
ef
и радиус инерции сечений i при определении гибкости элементов плос- ких траверс с поясами и решеткой из одиночных уголков (см. рисунок 22) принимают равными:
— для пояса l
ef
l
m
, i
i
min
, l
ef
l
m1
, i
i
x
;
— для раскоса l
ef
l
d
, i
i
min
;
— для распорки l
ef
l
c
, i
i
min
(i
x
— радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости решетки траверсы).
16.14
Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободно стоящей опоры ВЛ не должна превышать 160.
16.15
Отклонения верха опор и прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в таблице 47.