Файл: Исследование влияния различных факторов на основные параметры процесса формоизменения заготовки (предельные степени деформации, максимальные технологические усилия).docx
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 08.11.2023
Просмотров: 54
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
; Соответственно относительная погрешность Необходимо отметить, что в данном случае погрешность даже несколько завышена, так как при расчете предельного коэффициента формоизменения величины D и S принимались не минимальными по чертежу, а полученными в результате измерения испытуемых заготовок соответственно микрометром и индикатором. Естественно, что такая точность величины mпр возможна только при испытании образцов одного типоразмера, изготовленных из одной поставки металла, т.е. обладающих минимальным различием в механических свойствах. ГЛАВА 5РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯИ ИХ АНАЛИЗНастоящее экспериментальное исследование ставило своей целью:
интенсивности 
и характеристики вида деформированного состояния 
вдоль оси симметрии оболочек, имеющих различные относительные радиусы кривизны оживальной части 
при постоянной вдоль образующей толщина стенок заготовок (
и 
) и коэффициенте формоизменения 
. Из рисунков видно, что характер изменения* Рис.5.1. Деформированное состояние заготовок на первой стадии формоизменения (
, m=0,65, D=44,40 мм, S )Рис.5.2. Деформированное состояние заготовок на первой стадии формоизменения (
, m=0,65, D=44,40 мм, 
)*параметров деформированного состояния одинаков для оболочек с различной относительной кривизной оживальной части. Величина тангенциального компонента деформации 
определяется формой исходной заготовки и рабочей поверхности матрицы и изменяется вдоль оси симметрии от нуля до максимума в зоне, соответствующей границе цилиндрической и донной части заготовки, а затем снова до нуля в зоне сопряжения оживальной части заготовки, а затем снова до нуля в зоне сопряжения оживальной части с дном. Опытные и расчетные (показаны пунктиром) значения практически не отличаются друг от друга. Небольшое отклонение наблюдается на участке, соответствующем дну исходной заготовки, где не совсем строго выполняется условие постоянства площади поверхности заготовки и оболочки в процессе деформирования, т.к. утонение стенки в этом месте достигает 15÷17%. Близкая нулю величина компонента в зоне наиболее вероятного разрушения подтверждает правильность положения о плоском деформированном состоянии в этом месте, которое было принято при аналитической оценке предельной деформации заготовок. Толщина стенки в очаге деформации изменяется незначительно, имея максимальное утолщение (не более 10%) вблизи границы цилиндрического и донного участков. В том месте, где максимальна, заметного изменения толщины стенки не наблюдается и 
. Наибольшее утонение стенка оболочки имеет, как уже указывалось, в зоне сопряжения оживала с дном. Расчетная формула (2.80), определяющая изменение толщины стенки (пунктирная линия), дает результаты, близкие к полученным в действительности, в основном правильно отражая закон распределения толщины вдоль образующей оболочки.
-
Выявление особенностей формоизменения заготовок и установление характера распределения параметров напряженно-деформированного состояния в очаге деформации на каждой стадии процесса. -
Исследование влияния различных факторов на основные параметры процесса формоизменения заготовки (предельные степени деформации, максимальные технологические усилия). -
Проверку достоверности полученных при теоретическом анализе расчетных формул.
интенсивности и характеристики вида деформированного состояния вдоль оси симметрии оболочек, имеющих различные относительные радиусы кривизны оживальной части
при постоянной вдоль образующей толщина стенок заготовок (
и ) и коэффициенте формоизменения . Из рисунков видно, что характер изменения* Рис.5.1. Деформированное состояние заготовок на первой стадии формоизменения ( , m=0,65, D=44,40 мм, S )Рис.5.2. Деформированное состояние заготовок на первой стадии формоизменения ( , m=0,65, D=44,40 мм, )*параметров деформированного состояния одинаков для оболочек с различной относительной кривизной оживальной части. Величина тангенциального компонента деформации определяется формой исходной заготовки и рабочей поверхности матрицы и изменяется вдоль оси симметрии от нуля до максимума в зоне, соответствующей границе цилиндрической и донной части заготовки, а затем снова до нуля в зоне сопряжения оживальной части заготовки, а затем снова до нуля в зоне сопряжения оживальной части с дном. Опытные и расчетные (показаны пунктиром) значения практически не отличаются друг от друга. Небольшое отклонение наблюдается на участке, соответствующем дну исходной заготовки, где не совсем строго выполняется условие постоянства площади поверхности заготовки и оболочки в процессе деформирования, т.к. утонение стенки в этом месте достигает 15÷17%. Близкая нулю величина компонента в зоне наиболее вероятного разрушения подтверждает правильность положения о плоском деформированном состоянии в этом месте, которое было принято при аналитической оценке предельной деформации заготовок. Толщина стенки в очаге деформации изменяется незначительно, имея максимальное утолщение (не более 10%) вблизи границы цилиндрического и донного участков. В том месте, где максимальна, заметного изменения толщины стенки не наблюдается и
. Наибольшее утонение стенка оболочки имеет, как уже указывалось, в зоне сопряжения оживала с дном. Расчетная формула (2.80), определяющая изменение толщины стенки (пунктирная линия), дает результаты, близкие к полученным в действительности, в основном правильно отражая закон распределения толщины вдоль образующей оболочки.