МИНИСТЕРСТВО НАУКИ И ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ АВТОНОМНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ

УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ

«МУРМАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Институт арктических технологий

Кафедра морского нефтегазового дела

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине:

«Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений на Арктическом шельфе»

Выполнил: студент 5 курса

группы НДб18з-1, Непомнящий К.С.

«16 марта» 2023г.

Ном. зач. книж. Нб18з-753

Проверил:__КоротаевБ.А.

_____________

г. Мурманск

2023

Содержание:

Расчет кривой однократного контактного разгазирования нефти………….…..…3

Расчет физических свойств пластовой воды………………………………….…....8

Подсчет запасов нефтяной залежи………………………………………….……..12

Подсчет запасов газовой залежи………………………………………..…….……15

Исследование на приток нефтяной скважины. Вычисление коэффициента продуктивности …………………………………………………………….……....16

Исследование на приток газовой скважины……………………………………....23

Расчет параметров призабойной зоны………………………………………..…...26

Проектирование соляно-кислотной обработки……….………….………….……29

Проектирование процесса гидравлического разрыва пласта……….……….…...33

Расчет размеров трещин……………………………….…………….……………..38

Проектирование процесса закачки воды…………………………………………..41

Расчет числа нагнетательных скважин………….……………….………………..44

Расчет кривой однократного контактного разгазирования нефти

Основная цель расчета - получение кривой разгазирования G₀ = f(ρ)

Разгазирование при t= 20°С

Количество выделяющегося газа при изменении давления от p_насдоp_0, при температуре 20°Сможно определить по формуле М.Д. Штофа,записанной в следующем виде:

(1)

где G_{ом i} - объем выделившегося из нефти газа при изотермическом (при t=20 °С) однократном ее разгазировании и снижении давления от p_нас доp_i отнесенный к массе дегазированной нефти после снижения давления до 0,1 МПа, м

---

³/т (объем газа приведен к нормальным условиям); Г_ом - газонасыщенность пластовой нефти, м³/т (объем газа приведен к нормальным условиям)

R_i=lgn_i/ lg(10p_{нас 20}) (2)

n_i=p_i/p_{нас 20}; приρ_{нас 20 ≥} p_{i ≥} 0,1МПа; (3)

D₁= 4,06( _{нд г}– 1,045) (4)

_нд - относительная плотность дегазированной нефти (вычисляется как отношение плотности при 20 °С и 0,1 Мпа к плотности воды при 4°С и 0,1 Мпа, равной 1000 кг/м³)

_г - относительная плотность газа (вычисляется как отношение плотности газа при 20 °С и 0,1 Мпа к плотности воздуха при 0 °С и 0,1 МПа, равной 1,293 кг/м³)

При расчетах разгазирования нефти рекомендуется следующий ряд значений n_i = (1; 0,75; 0,5; 0,25; 0,1; 0,05; 0,1/p_{нас 20}) (5)

Задача 1.4 Рассчитать кривую разгазизования нефти живетского яpyca Усинского месторождения при следующих исходных данных:

газонасыщенность нефти Г_ом= 64,9м³/т; давление насыщения при пластовой температуре t_пл= 73°С, p_нас = 8 Мпа; плотность дегазированной нефти _нд=845 кг/м³; плотность газаp_г = 1,304 кг/м³; содержание в газе метана y_м = 0,492; содержание в газе азота y_а = 0,025.

Решение. Предварительно по формуле вычисляем давление насыщенности при t = 20°С:

p_{нас 20} = 8+ Мпа.

По формуле (3) с учетом (5) рассчитываем ряд значений давлений p₁ = 6,35, p₂ = 4,76, p₃ = 3,325, p₄ = 1,587, p₅ = 0,635, p₆ = 0,318, p₇ = 0,1 Мпа.

По формуле (4) определим коэффициенты D₁, предварительно рассчитав относительную плотность дегазированной нефти и газа _нд = 845/1000 = 0,845; _г = 1,304/1,293 = 1,008; D₁ = 4,06(0,845

---

1,008 1,045) = 0,7845

Пусть n_i = 1, тогда по формуле (1) получаем G_{ом i} = 0; т.е. при n_i = 1 p_i = 6,35 (давление равно давлению насыщенности и количество выделившегося газа равно 0)

Пусть n_i = 0,75, тогда по формуле (1) получаем

G_{ом i} = = 7,78 м³/т

Аналогично проводим расчеты для последующих значений n_i.

Результаты расчетов представлены ниже.

pi, МПа	6,35	4,76	3,33	1,59	0,64	0,32	0,1
Gом i, м3/т	0	7,78	17,92	33	48,59	57,04	64,9

Разгазирование при 20 < t≤ t_пл

Первый метод базируется на результатах исследований МИНГ им. И.М. Губкина. По этому методу зависимость изменения газосодержания в функции давления при температуре t задана в виде , (6) гдеp_i – текущее абсолютное давление, Мпа; f – показатель степени; при однократном разгазировании

f = 0,32+1( +1,567), (7)

y_a – содержание азота в газе, %

Второй метод расчета количества выделявшегося газа при контактом однократном разгазировании приt базируется на уравнениях К.Б. Аширова и В.И. Данилова:

Ш_t R_i,t [D_1,t (1+R_i,t) 1], (8)

где Ш_t – коэффициент, определяемый по формуле

Ш_t = 1+0,029 (t 20) (

---

_{нд г} 0,7966), (9)

R_i,t = lgn_i/ lg (10p_{нас t}), (10)

n_i = p_i / p_насt, p_насt ≥p_i ≥ 0,1, (11)

D_1,t = _{нд г}[4,5 0,00305 (t 20)] 4,785 (12)

Задача 1.4 Рассчитать кривую разгазирования нефти Бондюжского месторождения при пластовой температуре по двум методам и сопоставить результаты расчета с экспериментальными данными для следующих условий: давления насыщения p_нас = 10МПа; пластовая температура t_пл = 35°С; газонасыщенность нефти Г_ом = 35м³/т; плотность дегазированной нефти p_нд = 873кг/м³; плотность газа p_г = 1,55 кг/м³; содержание в газе азота y_a = 23,5%.

Решение. В соответствии с рекомендациями (5) по формуле (3) рассчитаем соответствующие давления

p₁ = 10; p₂ = 7,5; p₃ = 5; p₄ = 2,5; p₅ = 1; p₆ = 0,5; p₇ = 0,1 Мпа.

Воспользуемся первым методом (методом МИНГ им. И.М. Губкина). Предварительно вычислим показатель степени f:

f = 0,32+ = 0,3218.

При n_i = 1; ρ = 10 и в соответствии с формулой (4), G_{ом 1} = 0.

Пусть n_i = 0,75; p₂ = 7,5 МПа. Рассчитываем по формуле (4) G_{ом 2}:

G_{ом 2} = 35[1 (7,5 0,1/10 0,1)^0,3218] = 3,15 м³/т

Проводим аналогичные расчеты для других значений n_i и p_i. Результаты расчетов приводятся ниже.

Проведем расчет кривой разгазирования вторым методом. Предварительно рассчитываем _нд и

---

_г:

p_нд = p_нд/p_в = 873/1000 = 0,873;

_г = p_г/p_воз = 1,55/1,293 = 1,199.

Где p_в, p_воз – соответственно плотность воды при 4°С и 0,1МПа (1000 кг/м³) и плотность воздуха при 0°С и 1МПа (1,293 кг/м³).

Затем рассчитываем коэффициенты Ш_t и D_1,t:

Ш_t = 1+0,029 (35 20) (0,873·1,199 0,7966) = 1,109;

D_1,t = 0,873·1,199[4,5 0,00305(35 20)] 4,785 = 0,1226

При n_i = 1; p = 10 и G_{ом 1} = 0. При n_i = 0,75; p₂ = 7,5;

аG_{ом 2} = 35·1,109 [-0,1226(1+ = 2,7 м³/т.

Проводим аналогичные расчеты для следующих значений n_i и также приводим их результаты. Там же предоставлены результаты экспериментального определения G_ом

p1,Мпа	10	7,5	5	2,5	1	0,5	0,1
Gомi, м3/т(1метод)	0	3,15	7,1	12,8	18,8	22,6	35
Gомi, м3/т(2метод)	0	2,7	6,5	12,7	19,4	26,3	35
Gомi,м3/т(эксперимент)	0	4,2	8,5	13,8	21,3	27,6	35

На рис.1 показаны расчетные и экспериментальные кривые разгазирования нефти. В данном случаем расчетные зависимости практически одинаковые и лежат несколько ниже экспериментальной. При этом не следует забывать, что объем газа приведен к нормальным условиям.

---

Смотрите также файлы

• Практическая работа Вариант 1 Comment on the actual division of the following sentences and the language means used.docx

• План конспект проведения занятий по общественногосударственной подготовке.docx

• Функции земли в обществе. Правовой, инженерный, технологический и социальноэкономический аспекты землеустройства. Государственный характер землеустройства. Понятие о геодезических съемках. Виды съемок.rtf

• Д. П. Макушев Проверил канд пед наук., доцент каф. Имм.pdf

• Курсовой проект дисциплина Инструментальные средства информационных систем Наименование темы Падение метеорита.docx