ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.11.2023
Просмотров: 237
Скачиваний: 2
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
│газопроводные │20 │26,8 │2,5 │0,926 │
│(ГОСТ 3262-75) │25 │33,5 │2,8 │3,65 │
│ │32 │42,3 │2,8 │16,5 │
│ │40 │48 │3,0 │34,5 │
│ │50 │60 │3,0 │135 │
│ │65 │75,5 │3,2 │517 │
│ │80 │88,5 │3,5 │1262 │
│ │90 │101 │3,5 │2725 │
│ │100 │114 │4,0 │5205 │
│ │125 │140 │4,0 │16940 │
│ │150 │165 │4,0 │43000 │
└───────────────┴───────────┴────────┴──────────┴────────────────┘
Примечание - Трубы с параметрами, отмеченными знаком "*", применяются в сетях наружного водоснабжения.
В.2.7. Гидравлическое сопротивление пластмассовых труб принимается по данным производителя, при этом следует учитывать, что в отличие от стальных трубопроводов диаметр пластмассовых труб указывается по наружному диаметру.
В.2.8. Давление у оросителя 2:
Р = Р + Р .
2 1 1-2
В.2.9. Расход оросителя 2 составит:
--
q = 10К \/Р .
2 2
В.2.10. Особенности расчета симметричной схемы тупиковой распределительной сети
В.2.10.1. Для симметричной схемы (рисунок В.1, секция А) расчетный расход на участке между вторым оросителем и точкой а, т.е. на участке 2-а, будет равен:
Q = q + q .
2-а 1 2
В.2.10.2. Диаметр трубопровода на участке L назначает проектировщик
2-а
или определяют по формуле:
-----
/4Q
/ 2-а
d = 1000 \/-------.
2-а пи мю v
Диаметр увеличивают до ближайшего значения, указанного в ГОСТ 3262,
ГОСТ 8732, ГОСТ 8734 или ГОСТ 10704.
В.2.10.3. По расходу воды Q определяют потери давления на участке
2-а
2-а:
2 2
Р = Q L / 100К или Р = АQ L / 100.
2-а 2-а 2-а т 2-а 2-а 2-а
В.2.10.4. Давление в точке а составит:
Р = Р + Р .
а 2 2-а
В.2.10.5. Для левой ветви рядка I (рисунок В.1, секция А) требуется
обеспечить расход Q при давлении Р . Правая ветвь рядка симметрична
2-а а
левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен Q , а
2-а
следовательно, и давление в точке а будет равно Р .
а
В.2.10.6. В итоге для рядка I имеем давление, равное Р , и расход воды:
а
Q = 2Q .
1 2-а
В.2.10.7. Диаметр трубопровода на участке L назначает проектировщик
a-b
или определяют по формуле:
-----
/4Q
/ a-b
d = 1000 \/-------.
a-b пи мю v
Диаметр увеличивают до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338.
В.2.10.8. Гидравлическую характеристику рядков, выполненных
конструктивно одинаково, определяют по обобщенной характеристике расчетного
участка трубопровода.
В.2.10.9. Обобщенную характеристику рядка I определяют из выражения:
2
В = Q / Р .
р 1 а
1
В.2.10.10. Потери давления на участке a-b для симметричной и
несимметричной схем (рисунок В.1, секции А и Б) находят по формуле:
2
Q L
1 a-b 2
Р = ------- или Р = АQ L / 100.
a-b 100 К a-b a-b a-b
т
В.2.10.11. Давление в точке b составит:
Р = Р + Р .
b a a-b
В.2.10.12. Расход воды из рядка II определяют по формуле:
------
Q = \/В Р .
II р b
1
В.2.10.13. Расчет всех последующих рядков до получения расчетного
(фактического) расхода воды и соответствующего ему давления ведется
аналогично расчету рядка II.
В.2.11. Особенности расчета несимметричной схемы тупиковой сети
В.2.11.1. Правая часть секции Б (рисунок В.1) несимметрична левой,
поэтому левую ветвь рассчитывают отдельно, определяя для нее Р и Q' .
а 3-а
В.2.11.2. Если рассматривать правую часть 3-а рядка (один ороситель)
отдельно от левой 1-а (два оросителя), то давление в правой части Р'
а
должно быть меньше давления Р в левой части.
а
В.2.11.3. Так как в одной точке не может быть двух разных давлений, то
принимают большее значение давления Р и определяют исправленный
а
(уточненный) расход для правой ветви Q :
3-а
-------
Q = Q' \/Р / Р'.
3-а 3-а а а
В.2.11.4. Суммарный расход воды из рядка I:
Q = Q + Q .
I 2-а 3-а
В.2.12. Особенности расчета симметричной и несимметричной кольцевых схем
В.2.12.1. Симметричную и несимметричную кольцевые схемы (рисунок В.1, секции В и Г) рассчитывают аналогично тупиковой сети, но при 50% расчетного расхода воды по каждому полукольцу.
В.3. Гидравлический расчет АУП
В.3.1. Расчет спринклерных АУП проводится из условия:
Q <= Q ,
н с
где:
Q - нормативный расход спринклерной АУП согласно таблицам 5.1 - 5.3
н
настоящего СП;
Q - фактический расход спринклерной АУП.
с
В.3.2. Количество оросителей, обеспечивающих фактический расход Q
с
спринклерной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной (с учетом
конфигурации принятой площади орошения), должно быть не менее:
n >= S / ОМЕГА,
где:
n - минимальное количество спринклерных оросителей, обеспечивающих
фактический расход Q всех типов спринклерных АУП с интенсивностью орошения
с
не менее нормативной;
S - минимальная площадь орошения согласно таблице 5.1 настоящих норм;
ОМЕГА - условная расчетная площадь, защищаемая одним оросителем:
2
ОМЕГА = L ,
здесь L - расстояние между оросителями.
В.3.3. Ориентировочно диаметры отдельных участков распределительных трубопроводов можно выбирать по числу установленных на нем оросителей. В таблице В.3 указана взаимосвязь между диаметром распределительных трубопроводов, давлением и числом установленных спринклерных оросителей.
Таблица В.3
ОРИЕНТИРОВОЧНАЯ ВЗАИМОСВЯЗЬ МЕЖДУ НАИБОЛЕЕ ЧАСТО
ИСПОЛЬЗУЕМЫМИ ДИАМЕТРАМИ ТРУБ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ РЯДКОВ,
ДАВЛЕНИЕМ И ЧИСЛОМ УСТАНОВЛЕННЫХ СПРИНКЛЕРНЫХ
ИЛИ ДРЕНЧЕРНЫХ ОРОСИТЕЛЕЙ
Номинальный диаметр трубы, DN
20
25
32
40
50
70
80
100
125
150
Количество оросителей при давлении 0,5 МПа и более
1
3
5
9
18
28
46
80
150
Более 150
Количество оросителей при давлении до 0,5 МПа
-
2
3
5
10
20
36
75
140
Более 140
В.3.4. Поскольку давление у каждого оросителя различно (самое низкое давление у диктующего оросителя), необходимо учитывать расход каждого из общего количества N оросителей.
В.3.5. Общий расход дренчерной АУП подсчитывают из условия расстановки необходимого количества оросителей на защищаемой площади.
В.3.6. Суммарный расход воды дренчерной АУП рассчитывают последовательным суммированием расходов каждого из оросителей, расположенных в защищаемой зоне:
n
Q = SUM q ,
д n=1 n
где:
Q - расчетный расход дренчерной АУП, л/с;
д
q - расход n-го оросителя, л/с;
n
n - количество оросителей, расположенных в орошаемой зоне.
В.3.7. Расход Q спринклерной АУП с водяной завесой:
АУП
Q = Q + Q ,
АУП с з
где:
Q - расход спринклерной АУП;
с
Q - расход водяной завесы.
з
В.3.8. Для совмещенных противопожарных водопроводов (внутреннего
противопожарного водопровода и автоматических установок пожаротушения)
допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой
группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода:
Q = Q + Q ,
АУП ВПВ
где Q , Q - расходы соответственно водопровода АУП и внутреннего
АУП ВПВ
противопожарного водопровода.
В.3.9. Расход пожарных кранов принимается по [2] (таблицы 1 - 2).
В.3.10. В общем случае требуемое давление пожарного насоса складывается
из следующих составляющих:
Р = Р + Р + SUM Р + Р + Р + Z - Р = Р - Р ,
н г в м уу д вх тр вх
где:
Р - требуемое давление пожарного насоса, МПа;
н
Р - потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ, МПа;
г
Р - потери давления на вертикальном участке трубопровода БД, МПа;
в
Р - потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д),
м
МПа;
Р - местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане,
уу
задвижках, затворах), МПа;
Р - давление у диктующего оросителя, МПа;
д
Z - пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего
оросителя над осью пожарного насоса), МПа; Z = Н / 100;
Р - давление на входе пожарного насоса, МПа;
вх
Р - давление требуемое, МПа.
тр
В.3.11. От точки n (рисунок В.1, секции А и Б) или от точки m (рисунок В.1, секции В и Г) до пожарного насоса (или иного водопитателя) вычисляют потери давления в трубах по длине с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, затворах).
В.3.12. Гидравлические потери давления в диктующем питающем трубопроводе определяют суммированием гидравлических потерь на отдельных участках трубопровода по формулам:
2 2
ДЕЛЬТА Р = Q L / 100К или ДЕЛЬТА Р = АQ L / 100,
i i т i i
где:
ДЕЛЬТА Р - гидравлические потери давления на участке L , МПа;
i i
Q - расход ОТВ, л/с;
6 2
К - удельная характеристика трубопровода на участке L , л /с ;
т i
А - удельное сопротивление трубопровода на участке L , зависящее от
i
2 6
диаметра и шероховатости стенок, с /л .
В.3.13. Потери давления в узлах управления установок Р , м,
уу
определяются по формуле:
2 2
- в спринклерном Р = кси гамма Q = (кси + кси ) гамма Q ;
уу уу кс з
с с
2 2
- в дренчерном Р = кси гамма Q = (кси + 2 кси ) гамма Q ,
уу уу кд з
д д
где:
кси , кси , кси , кси - коэффициенты потерь давления
уу уу кс з
с д
соответственно в спринклерном и дренчерном узле управления, в спринклерном
и дренчерном сигнальном клапане и в запорном устройстве (принимается по
технической документации на узел управления в целом или на каждый
сигнальный клапан, затвор или задвижку индивидуально);
гамма - плотность воды, кг/куб. м;
Q - расчетный расход воды или раствора пенообразователя через узел
управления, куб. м/ч.
В.3.14. В приближенных расчетах местные сопротивления (в том числе с учетом потерь в узле управления) принимают равными 20% сопротивления сети трубопроводов; в пенных АУП при концентрации пенообразователя до 10% вязкость раствора не учитывают.
В.3.15. Расчет ведут таким образом, чтобы давление у узла управления не превышало 1 МПа, если иное не оговорено в технических условиях.
В.3.16. С учетом выбранной группы объекта защиты (Приложение Б настоящего СП) по таблице 5.1 принимают продолжительность подачи огнетушащего вещества.
В.3.17. Продолжительность работы внутреннего противопожарного водопровода, совмещенного с АУП, следует принимать равной времени работы АУП.
Приложение Г
(рекомендуемое)
МЕТОДИКА РАСЧЕТА
ПАРАМЕТРОВ УСТАНОВОК ПОЖАРОТУШЕНИЯ ВЫСОКОКРАТНОЙ ПЕНОЙ
Г.1. Определяется расчетный объем V, куб. м, защищаемого помещения или объем локального пожаротушения. Расчетный объем помещения определяется произведением площади пола на высоту заполнения помещения пеной, за исключением величины объема сплошных (непроницаемых) строительных несгораемых элементов (колонны, балки, фундаменты и т.д.).
Г.2. Выбираются тип и марка генератора высокократной пены и устанавливается его производительность по раствору пенообразователя q, куб. дм/мин.
Г.3. Определяется расчетное количество генераторов высокократной пены:
3
аV х 10
n = --------, (Г.1)
q тау К
где:
а - коэффициент разрушения пены;
тау - максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения,
мин.;
К - кратность пены.
Значение коэффициента а рассчитывается по формуле:
а = К К К , (Г.2)
1 2 3
где:
К - коэффициент, учитывающий усадку пены, принимается равным 1,2 при
1
высоте помещения до 4 м и 1,5 - при высоте помещения до 10 м, при высоте
помещения свыше 10 м определяется экспериментально;
К - учитывает утечки пены, при отсутствии открытых проемов принимается
2
равным 1,2, при наличии открытых проемов определяется экспериментально;
К - учитывает влияние дымовых газов на разрушение пены, для учета
3
влияния продуктов горения углеводородных жидкостей значение коэффициента
принимается равным 1,5, для других видов пожарной нагрузки определяется
экспериментально.
Максимальное время заполнения пеной объема защищаемого помещения
принимается не более 10 мин.
Г.4. Определяется производительность системы по раствору
-1
пенообразователя, куб. м х с :
nq
Q = --------. (Г.3)
3
60 х 10
Г.5. По технической документации устанавливается объемная концентрация
пенообразователя в растворе с, %.
Г.6. Определяется расчетное количество пенообразователя, куб. м:
-2
V = с Q тау х 10 х 60. (Г.4)
пен
Приложение Д
(обязательное)
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
ДЛЯ РАСЧЕТА МАССЫ ГАЗОВЫХ ОГНЕТУШАЩИХ ВЕЩЕСТВ
Список изменяющих документов
(в ред. Изменения N 1, утв. Приказом МЧС России от 01.06.2011 N 274)
Д.1. Нормативная объемная огнетушащая концентрация газообразного азота