Файл: Еспублика татарстан министерство образования и науки.doc

Ширина ребра под маршем (поверху) – 100мм.

Ширина пристенного ребра 80мм.Р (2.1)асчётный пролёт полки марша в коротком направлении l₁=1290 – 100 – 80 = 1110мм = 1,1мВ (2.2) перпендикулярном направлении l₂=2800 – 2 80 = 2460мм = 2,64мОтношение Значит, полка рассчитывается как плита балочная. Толщина полки принята 50мм=0,05м. Для расчёта берётся условная полоса плиты шириной b=1м. Полка рассчитывается как свободно опёртая на рёбра (опорное и пристенное).

2. 
   Сбор нагрузок на 1метр погонный полки площадки
   

Сбор нагрузок на полку производится аналогично сбору нагрузок на лестничный марш при ширине b=1м. Сбор нагрузок произведен в таблице 2.1

Таблица 2.1 – Сбор нагрузок на 1 метр погонный полки площадки

Вид нагрузок	Подсчёт нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м	f	Расчётная нагрузка, кН/м
1	2	3	4	5
1 Постоянные 1.1Собственный вес полки 1.2 Отделочный слой	0,05251 0,02181	1,25 0,36	1,1 1,3	1,38 0,47
Итого постоянная		1,61		1,85
2 Временная	31	3	1,2	3,6
Итого полная		4,61		5,45

Примечания1. В таблице 2.1 _f – коэффициент надёжности по нагрузке2. Нагрузки определяются по СНиП 2.01.07-85^*. 2.1.3 Расчёт нормального сечения полкиРасчётный изгибающий момент (2.3)

---

Рабочая арматура – сетка из арматурной проволоки класса Вр-I R_s=365МПаРабочая высота сечения h₀, мм определяется по формуле (2.4)Коэффициент B₀ определяется по формуле (2.5)по таблице 12.1[ ] находим ξ=0,173Площадь поперечного сечения арматуры A_s, см², определяется по формуле (2.6)где R_b – расчётное сопротивление бетона сжатию, кПа;R_s – расчётное сопротивление арматуры растяжению, кПа.Принята сетка с поперечной рабочей арматурой по ГОСТ 8478-81, по таблице. При шаге 100мм на 1м размещается 10  4Вр-I с А_s=1,26см²1,23см²2.2 Расчёт ребра под маршами2.2.1 Расчётная схема2Р Р РПри заделке ребра в стены на 120 мм расчётный пролёт определяется 2920(2.7)l М=2800+2120/2=2920=2,92м На расчётной схеме Р Q- опорное давление косоура q-нагрузка от соответственного веса ребра и от полки площадкиРисунок 2.1 – Расчётная схема2.2.2 Расчёт нагрузки на реброС (2.8)осредоточенная нагрузка от марша Р=ql/4=9,5222,856/4=6,8кНг (2.9)де 2,856 – горизонтальная проекция лестничного марша l=2416+2220=2856мм=2,856м9,522 – смотри таблицу 2.2; 4 – число опор косоура на площадке.Высота ребра под маршами принята h=350мм. Среднее значение ширины ребра 10 см.С (2.10)обственный вес ребра (0,35-0,05)0,1251,11=0,833кН/мВ (2.11)ес полки и мозаичного ковра 1,851,29/2=1,19кН/мВ (2.12)ременная нагрузка 4 (2.13),81,29/2=3,1 кН/м (при расчёте использованы данные таблицы 1). q=0,833+1,19+3,1=5,123кН/м

---

2.2.3 Расчёт прочности по нормальному сечению

Изгибающий момент

(2.14)Р (2.15)асчётное сечение – тавровое. Ширина полки тавра b_f^,’=0,645м (половина от ширины площадки). h₀=0,35-0,03=0,32мК (2.16)оэффициент B₀ определяется по формуле П (2.17)о таблице 12.1 [ ]находим ξ=0,032 x= ξ h₀=0,0320,3=0,0096h_f^’=0,05мН (2.18)ейтральная ось расположена в полке Принят 114А III с А_s=1,539см²2.2.4 Расчёт прочности наклонного сеченияПоперечная сила на опоре (2.19)П (2.20)роверяется условие Q≤_b3 b h₀ R_btQ≤0,60,10,3810=14,58кН14,2  14,58кН- условие удовлетворяется. Поперечная арматура ставится конструктивно. Из условия технологии сварки поперечные стержни приняты 6 A-I c А_sw=0,283см². При h 45см шаг стержней принимается в крайних четвертях из условия: (2.21)Принято S= 150ммС этим шагом стержни устанавливаются по всей длине ребраП (2.22)роверяется условие Q≤0,3 _w1 _в1 R_b b h₀г (2.23)де _в1=1-  R_b=1-0,0110,35=0,897 =0,01 для тяжёлого бетонаE_b=2710³МПа – модуль упругости бетонаE_s=2110⁴МПа – модуль упругости арматуры (2.24) (2.25)(2.26)_w1=1+5=1+57,80,0019=1,07414,2кН 0,31,0740,897103500,10,3=89,7кН

---

14,2кН 89,7кНПрочность сжатой зоны между трещинами обеспечена2.3 Расчёт прочности пристенного ребраПристенное ребро параллельно ребру под маршем можно рассматри-вать как балку пролётом l=2,92м, свободно лежащую на 2-х опорах и находящуюся под действием равномерно распределённой нагрузки Высота ребра h=0,18мР (2.27)асчётная нагрузка от соотвественного веса ребра (h-h_f^’)b_f=(0,18-0,05) 0,08251,1=0,286Р (2.28)асчётная нагрузка от полки 6,651,29/2=4,29кН/мП (2.29)олная расчётная нагрузка Q=4,29+0,286=4,576кН/мИзгибающий момент Коэффициент B₀ определяется по формулегде h₀=0,18-0,03=0,15мx= ξh₀=0,03250,15=0,00488 0,05мНейтральная ось расположена в полкеПринято 112 A-III с A_s=1,13см²Поперечная сила (2.3)00)Условие Q≤ _b3bh₀R_bt6,68 0,6 0,08 0,15 810=5,85 кН6,68 5,85кНне удовлетворяется, поперечная арматура приня та по условиям технологи сварки 4Вр-I с A_sw=0,126см². Шаг поперечной арматуры принимается по расчёту.Погонное усилие воспринимаемое хомутами и бетоном q_sw, кН/м, определяется по формуле (2.3)1)г (2.3) (2.33)де Принято _f=0,5b_f^’≤ b+S h_f^’=0,1+ 3 0,05=0,25 0,5 (2.34)3,63 23,74 – условие не удовлетворяется, поэтому принято q_sw=23,74кН/мОпределяется шаг поперечной арматуры из 3-х условий1 (2.35)) 2) S≤ S_max(2.36)

---

3) При h 0,45мПринимаем S=75мм (меньшее из трёх условий). С этим шагом поперечные стержни в крайних четвертях.В (2.37) середине пролёта S≤ 3/4 h=3/4 18=13,5смПринято S=100мм Проверяем условиеQ≤0,3_w1_в1R_bbh₀где _в1=1-R_b=1-0,0110,35=0,897=0,01 для тяжёлого бетонаE_b=2110³МПа E_s=1710⁴ МПа(для арматуры Вр-I)_w1=1+5=1+5 6,3 0,0021=1,0666,68 0,31,066 0,897 10350 0,08 0,15=35,62кН6,68кН 35,62кНПрочность сжатой зоны между трещинами обеспеченаТаблица - Исходные данные к практической работе №2

Вариант	Назначение здания	Размеры	Высота этажа Н,м
1	Школа	6,0×2,8	3,6
2	Магазин	6,2×3,0	4,8
3	Столовая	6,0×2,7	3,3
4	Архив	5,9×2,4	3,0
5	Общежитие	5,8×2,5	3,0
6	Поликлиника	6,1×2,3	3,6
7	Ресторан	6,0×2,4	3,6
8	Больница	5,8×2,4	3,3
9	Санаторий	5,9×2,6	3,3
10	Детский сад	6,1×2,5	3,0
11	Институт	5,9×2,5	3,6
12	Магазин	6,0×2,7	3,6
13	АБК	6,2×2,8	3,3
14	Гостиница	6,0×2,6	3,0
15	Сельский клуб	6,3××2,7	4,8

---