Файл: 1. Расчет графиков нагрузки потребителей и мощности подстанций.doc
Добавлен: 30.11.2023
Просмотров: 173
Скачиваний: 4
| Параметры | Величина |
| Марка трансформатора | ТДТН - 80000/110 |
| Номинальная мощность Sном , МВА | 80 |
| Напряжение ВН Uном вн , кВ | 115 |
| Напряжение СН Uном сн , кВ | 38,5 |
| Напряжение НН Uном нн , кВ | 11 |
| Потери мощности холостого хода ∆P0 , кВт | 40 |
| Потери при коротком замыкании ∆Pк , кВт | 310 |
| Ток холостого хода I0 , % | 0,23 |
| Напряжение короткого замыкания Uк в-с , Uк в-н , Uк с-н , % | 10,5; 17; 6 |
| Цена Cтр1 , тыс. руб. | 154 |
| Количество n , шт. | 2 |
2. Три двухобмоточных трансформатора (рис. 2.2).Рис. 2.2. Второй вариант выбора трансформаторов.Номинальная мощность трансформатора Т1 и Т2 находится по формуле (2.1):Sрасч =66 МВА.Номинальная мощность трансформатора Т3 находится по формуле (2.2).Sрасч = Sср2 + Sс.н. ,(2.2)Sрасч = 19,94 МВА.Исходя из найденных значений, выберем три двухобмоточных трансформаторов (первый и второй одного типа) и занесем их в табл. 2.2.Таблица 2.2. Трехфазные двухобмоточные трансформаторы 110 кВ и 35 кВ.
| Параметры | Величина | |
| Марка трансформатора | ТДН - 80000/110 | ТДН - 25000/35 |
| Номинальная мощность Sном , МВА | 80 | 25 |
| Напряжение ВН Uном вн , кВ | 115 | 38,5 |
| Напряжение НН Uном нн , кВ | 38,5 | 6,6 |
| Потери мощности холостого хода ∆P0 , кВт | 40 | 25 |
| Потери при коротком замыкании ∆Pк , кВт | 310 | 120 |
| Ток холостого хода I0 , % | 0,23 | 0,65 |
| Напряжение короткого замыкания Uк , % | 10,5 | 10,5 |
| Цена Cтр2 , тыс. руб. | 155 | 112 |
| Количество n , шт. | 2 | 1 |
Кз.ав = (Sп/ст - Sср2)/ Sном тр , (2.5)Кз.ав=0,91.Аварийная перегрузка допускается в исключительных случаях и регламентируется ГОСТом по току в зависимости от длительности перегрузки на величину коэффициента допустимой перегрузки. Длительная перегрузка допускается током превышающим 5 % значения номинального тока, если при этом напряжение ни на одной из обмоток не превышает номинального.3.Выбор проводов ЛЭПВыберем провод марки АС (сталеалюминиевый).1. Выбор сечения провода по допустимой нагрузке.Максимальный расчетный ток:Iрmax= Sп/ст / , (3.1)где Uн - номинальное напряжение (110 кВ).Iрmax= 466 А.Расчетный ток:Iр = Iрmax / 2 , (3.2)Iр = 233 А.Выберем сечение провода по максимальному расчетному току (вне помещения) [1]: S = 185 мм2- доп. ток - 520 А.2. Выбор сечения провода по экономической плотности тока.Экономически целесообразное сечение:Sэк = Iр / jэк , (3.3)где jэк - нормированное значение экономической плотности тока [1].jэк = 1 А/мм2.Sэк = 233 мм2.Выберем сечение провода [1]: S = 240 мм2.3. Для того чтобы не учитывать потери на корону для ЛЭП 110 кВ и выше существуют рекомендованные минимальные сечения проводов (для ЛЭП 110 кВ - 70 мм2).Из найденных значений сечения выбираем наибольшее - 240 мм2.4. Проверка по падению напряжения.Падение напряжения не должно превышать 5 %.Падение напряжения рассчитывается по формуле (3.4).∆Uрасч. = ∙100 % ∙ (Rл ∙ cosφ + Xл ∙ sinφ) , (3.4)где Rл - активное сопротивление ЛЭП, Xл - индуктивное сопротивление ЛЭП.cosφ = Pср / Sср , (3.5)cosφ = 0,9, sinφ = 0,4.Rл = r0 ∙ l , (3.6)где r0 - удельное активное сопротивление линии (для АС - 240 - 0,118 Ом), x0 - удельное реактивное сопротивление линии (для АС - 240 - 0,407 Ом),l - длина линии (по заданию на проектирование).Xл1 = x0 ∙ l , (3.7)Rл1 = 0,118 ∙ 12 =1,4 Ом, Xл1 = 0,4 ∙ 12 = 4,8 Ом.Rл2 = 0,118 ∙ 6 =0,7 Ом, Xл1 = 0,4 ∙ 6 = 2,4 Ом.∆Uрасч.1 = = 1,16 % .∆Uрасч.2 =
= 0,58 % .
Условие падения напряжения выполняется.
4. Выбор схем соединений подстанции
Схемы РУ подстанций при конкретном проектировании разрабатываются на основании схем развития энергосистемы, схем электроснабжения района или объекта и других работ электрических сетей
4.1 Выбор распределительного устройства высшего напряжения
Данное РУ выберем открытого типа (рис. 4.1). Согласно заданию напряжение РУВН составляет 110 кВ. К данному РУ подходит две линии.
Рис. 4.1. Схема распределительного устройства ВН.
4.2 Выбор распределительного устройства среднего напряжения
В качестве РУ среднего напряжения (35 кВ) принимается одиночная секционированная система сборных шин, открытого типа (рис.4.2). На данном РУ имеется 7 отходящих линий.
Рис. 4.2. Схема распределительного устройства СН.
4.3 Выбор распределительного устройства низшего напряжения
В качестве РУ низшего напряжения (10 кВ) принимается одиночная секционированная система сборных шин, закрытого типа (рис.4.3). На данном РУ имеется 9 отходящих линий.
Рис. 4.3. Схема распределительного устройства НН.
5. Расчет токов короткого замыкания
Коротким замыканием (КЗ) называется нарушение нормальной работы электрической установки, вызванное замыканием фаз между собой, а также замыканием фаз на землю в сетях с глухозаземленными нейтралями.
Выберем в качестве расчетных точки при включенном положении секционных выключателей на ВН, СН, НН. Составим схему замещения (рис. 5.1). Активное сопротивление трансформатора для одной фазы определяется на основании паспортных данных:
,
где ΔРкз - потери активной мощности в режиме короткого замыкания, кВт; Uном - номинальное напряжение на основном выводе, кВ; Sном - номинальная мощность трансформатора, кВА.
Реактивное (индуктивное) сопротивление трансформатора представляет сумму индуктивного сопротивления рассеяния первичной обмотки и приведенного к ней индуктивного сопротивления вторичной обмотки. Рассчитывается оно по формуле:
где 
- падение напряжения на индуктивном сопротивлении трансформатора в %; uкз - напряжение короткого замыкания, %; 
- падение напряжения на активном сопротивлении трансформатора, %.
Активные и индуктивные сопротивления обмоток трансформатора сведены в табл. 5.1.
Таблица 5.1.
| Активное сопротивление обмотки ВН RТВ, Ом | 0,6 |
| Активное сопротивление обмотки СН RТС, Ом | 0,6 |
| Активное сопротивление обмотки НН RТН, Ом | 0,6 |
| Индуктивное сопротивление обмотки ВН xТВ, Ом | 25 |
| Индуктивное сопротивление обмотки СН xТС, Ом | 0 |
| Индуктивное сопротивление обмотки НН xТН, Ом | 15,3 |