D₅·(h₅ – h_др5)·η_п + D₄·(h_др4 – h_др5)·η_п = D_к2·(h_в5 – h_см2);
D₅·(2728 – 527)·0,99 + 7,3·(654 – 527)·0,99 =
= 106,14·(504 – 441 – 8,8·D₅ – 8,8·D₆);
3113·D₅ = 6687 – 934·D₆ ;
D₅ = (2,15 – 0,3·D₆) ; кг/с,
ПНД-6 қыздырғыштың жылулық балансының теңдеуі
D₆·(h₆ – h_др6)·η_п + (D₄ + D₅)·(h_др5 – h_др6)·η_п = D_к·(h_в6 – h_в7);
D₆·(2630 – 429)·0,99 + (7,3 + 2,15 – 0,3·D₆)·(527 – 429)·0,99 =
= (58,84 – D₅ – D₆)·(410 – 245);
2315·D₆ + 916,8 = (58,84 – 2,15 + 0,3·D₆ – D₆)·165;
2594,3·D₆ = 9353,8;
ПНД-6 қыздырғышқа бу шығысы D₆ = 3,6 кг/с
ПНД-5 қыздырғышқа бу шығысы
D₅ = (2,15 – 0,3·D₆) = (2,15 – 0,3·3,6) = 1,07 кг/с,
Шықтағышқа бу шығысы
D_к = (58,84 – D₅ – D₆) = 58,84 – 1,07 – 3,6 = 44,17 кг/с
ПНД-7 қыздырғыштың жылулық балансының теңдеуі
D₇·(h₇ – h_др7)·η_п = D_к·(h_в7 – h_вк);
ПНД-7 қыздырғышқа бу шығысы
D₇ = D_к·(h_в7 – h_вк)/(h₇ – h_др7)·η_п =
= 14,17·(245 – 110)/(2556 – 265)·0,98 = 0,86 кг/с.

2.3.12 Қуаттар баланс теңдеуі
Турбинадағы бу ағынының қуаты
Бірінші бу алымының
N_i^I = D₁·(h_о – h₁) = 6,46·(3488 – 3180) = 1990 кВт;
Екінші бу алымының
N_i^II = D₂·(h_о – h₂) = 11,3·(3488 – 3100) = 7384 кВт;
Үшінші бу алымының
N_i^III = (D₃ + D_д)·(h_о – h₃) = (3,25 + 0,98)·(3488 – 2972) = 2183 кВт;
Төртінші бу алымының
N_i^IV = D₄·(h_о – h₄) = 7,3·(3488 – 2832) = 4789 кВт;

Бесінші бу алымының
N_i^V = (D₅ + D^т_во)·(h_о – h₅) = (1,07 + 28,3)·(3488 – 2728) = 22321 кВт;
Алтыншы бу алымының
N_i^VI = (D₆ + D^т_но)·(h_о – h₆) = (3,6 + 40)·(3488 – 2630) = 37409 кВт;
Жетінші бу алымының
N_i^VII = D₇·(h_о – h₇) = 0,86·(3488 – 2556) = 801,5 кВт;
Шықтағышқа жіберілетін бу ағынының қуаты
N_к = D_к·(h_о – h_к) = 44,17·(3488 – 2400) = 38123 кВт;
Турбинадан өтетін бу ағынының толық қуаты
N_i = N_i^I + N_i^II + N_i^III + N_i^IV + N_i^V + N_i^VI + N_i^VII + N_к =
= 1990 + 7384 + 2183 + 4789 + 22321 + 37409 + 801,5 + 38123 =
= 115000 кВт;
Электр генератордың қуаты
N_э = N_i ·η_м·η_эг = 115000·0,98·0,98 = 110450 кВт.

Көмекші жабдықтарды таңдау
3.1 Жылулық сүлбенің көмекші жабдықтарын таңдау

Бу турбинасымен бірге қойылған жылулық сүлбенің қосымша жабдықтары таңдалмайды. Оларға жаңғыртулы қыздырғыштар, турбина шықтағышы, эжектор және қызыдырғыштар жатады. Кешендегі бу турбинасымен бірге қойылған қосымша жабдықтар бойынша мәліметтер жылуалмастыру жабдықтарының каталогынан және паспортынан алынған. Сондықтан осы жабдықтар бойынша қажетті техникалық мәліметтерді енгізу қажет. Жылулық сүлбе бойынша есептеу және таңдау те

---

Вспомогательное оборудование тепловой схемы, поставляемое с паровой турбиной, не выбирается. К ним относятся регенеративные подогреватели, конденсатор турбины, эжектора и конденсатные насосы, сетевые подогреватели. Данные по вспомогательному оборудованию, поставляемому в комплекте с паровой турбиной, даны в паспортных данных и в каталогах на теплообменное оборудование. Поэтому необходимо привести технические данные по этому оборудованию. По тепловой схеме расчет и выбор производится только расширителей (сепараторов) непрерывной продувки, деаэраторов питательной воды, питательных и сетевых насосов.

3.1.1 Үздіксіз үрлеу кеңейткіштерін таңдау


3.1.1 Выбор расширителей непрерывной продувки
Расширители непрерывной продувки (РНП) служат для утилизации теплоты непрерывной продувки и частичного возврата рабочего тела в цикл.

Выбор РНП производится по объему пара образующегося в расширителе. Величина продувки котлов принимается 1% от их паровой производительности, т.е. можно определить по выражению:

D_пр = 0,01∙D_ку
Количество образующегося пара в РНП
D_рнп = D_пр(h_прод∙η_сеп – h_{в сеп})/(h_сеп – h_{в сеп}), т/ч
где параметры продувки по таблицам воды и водяного пара:

энтальпия продувочной воды при Р_б , МПа, h_прод , кДж/кг,

энтальпия отсепарированного пара при Р_рнп = 0,7 МПа, h_сеп= 2764 кДж/кг,

энтальпия воды из РНП при Р_рнп = 0,7 МПа, h_{в сеп}= 697,2 кДж/кг.

Объем пара, образующегося в РНП
V' = D_рнп∙υ" , м³/ч
где удельный объем сухого насыщенного пара при давлении 0,7 МПа υ" = 0,273 м³/кг.
Необходимый объем расширителя
V_рнп = n∙V'/H , м³
где норма напряжения парового объема расширителя Н = 1000 м³/м³.
С учетом рассчитанного объема V_рнп , выбирается по каталогу тип РНП.
3.1.2 Қоректік су газсыздандырғышын таңдау

3.1.2 Выбор деаэраторов питательной воды
Выбор деаэратора питательной воды производится по максимальному расходу питательной воды. На каждый турбоагрегат желательно устанавливать по одному деаэратору. Суммарный запас питательной воды в баках основных деаэраторов должен обеспечивать работу неблочных электростанций в течение не менее 7 минут и 3,5 минут для блочных электростанций. К основным деаэраторам должен предусматриваться подвод резервного пара для деаэрации воды при пусках, а также поддержания давления при сбросах нагрузки.

---

Газсыздандырғышты таңдау үшін қоректік судың жуықталған максимал шығынын анықтау қажет
D_қс = (1 + α + β)∙D_ққ , т/сағ
мүндағы α – для пара на утечки и продувку; β – қазанның өзіндік мұқтаждық бу үлесі;

D_ка – қазандық қондырғының буөндірулігі.
Полезная минимальная вместимость деаэраторного бака (БДП)
V_бдп = τ_мин∙(υ∙D_пв/60) , м³
где υ , м³/т – удельный объем воды при заданном давлении в деаэраторе;

τ_мин – время работы на запасе воды в деаэраторе.
По расчетным данным выбирается типоразмер деаэратора и деаэраторный бак. Типоразмеры и характеристики деаэраторов приведены в каталогах на теплообменное оборудование.
3.1.3 Выбор питательных насосов
Количество и производительность питательных насосов принимается с учетом рекомендаций норм проектирования [1].
На электростанциях, имеющих связь с энергосистемой, с общими питательными трубопроводами суммарная подача всех питательных насосов должна быть такой, чтобы при останове одного из них, оставшиеся в работе должны обеспечить номинальную паропроизводительность всех установленных котлов.

Резервный питательный насос на ТЭЦ не устанавливается, а один питательный насос находится на складе станции.

Для ТЭС с блочными схемами подача питательного насоса определяется максимальными расходами питательной воды с запасом не менее 5 %. На блоках с давлением пара 13 МПа на каждый блок устанавливается один питательный насос с подачей 100%, при этом на складе станции должен находится один питательный насос.

Питательные насосы принимаются с электроприводом и гидромуфтами, но при соответствующем обосновании допускается применение турбопривода.

Расчетное давление насоса выбирается с учетом запаса по давлению:
Р_пн = (1,28 ÷ 1,32)·Р_о ; МПа
Подача насоса:

D_пн = D_пв· ; м³/ч ;
где D_пв – расход питательной воды, т/ч; - удельный объем питательной воды, м³/кг.
3.1.4 Выбор сетевых насосов
Сетевые насосы выбираются по расчетному расходу сетевой воды и требуемому давлению. Сетевые насосы первой ступени рассчитываются на давление сетевых подогревателей, т.е. до 0,79 МПа, сетевые насосы второй ступени выбираются по требуемому давлению в тепловых сетях (1,8 ÷ 2,2 МПа).

---

Расчетный расход воды в тепловых сетях:
D_сн = ; т/ч.
где средняя теплоемкость воды С_в = 4,19 кДж/кгС ; температуры в прямой и обратной магистралях t_пм / t_ом = 150 / 70 ^оС. Q_тэц – тепловая нагрузка ТЭЦ , МВт.

3.2 Выбор вспомогательного оборудования котельного цеха
3.2.1 Определение расхода топлива на котельный агрегат
Для выбранного котельного агрегата расход топлива определяется с учетом его заводских параметров и заданного топлива
В = Q_ка/(Q_н^р·η_ка) , кг/с
где Q_н^р - низшая теплотворная способность топлива, кДж/кг;

η_ка - КПД котельного агрегата брутто по техническим данным;

Q_ка - полное количество теплоты, полезно использованное в котельном агрегате, кДж/с.

Полное количество теплоты, полезно использованное в котельном агрегате, определяется по характеристикам котла:

- для барабанного котла без промежуточного перегрева пара
Q_ка = D_пе·(i_пе – i_пв) + D_пр·(i_кип – i_пв) , кДж/с
где D_пе - паровая производительность котельного агрегата, кг/с;

i_пе - энтальпия перегретого пара, кДж/кг;

i_пв - энтальпия питательной воды, кДж/кг;

D_пр - расход продувочной воды, кг/с;

i_кип - энтальпия продувочной воды, кДж/кг.
- для барабанного котла с промежуточным перегревом пара
Q_ка = D_пе·(i_пе – i_пв) + D_пп·(i"_пп – i'_пп) + D_пр·(i_кип – i_пв) , кДж/с
где D_пе - паровая производительность котельного агрегата, кг/с;

i_пе - энтальпия перегретого пара, кДж/кг;

i_пв - энтальпия питательной воды, кДж/кг;

D_пе - расход пара на промежуточный перегрев, кг/с;

i"_пп - энтальпия пара после промежуточного перегрева, кДж/кг;

i'_пп - энтальпия пара до промежуточного перегрева, кДж/кг;

D_пр - расход продувочной воды, кг/с;

i_кип - энтальпия продувочной воды, кДж/кг.
- для прямоточного котла с промежуточным перегревом пара
Q_ка = D_пе·(i_пе – i_пв) + D_пп·(i"_пп – i'_пп) , кДж/с
где D_пе - паровая производительность котельного агрегата, кг/с;

i_пе - энтальпия перегретого пара, кДж/кг;

i_пв - энтальпия питательной воды, кДж/кг;

---

D_пе - расход пара на промежуточный перегрев, кг/с;

i"_пп - энтальпия пара после промежуточного перегрева, кДж/кг;

i'_пп - энтальпия пара до промежуточного перегрева, кДж/кг.
3.2.2 Расчетный расход топлива на котел
Расчетный расход топлива на котел, кг/ч, определяется с учетом механического недожога q₄
В_р = В·(100 – q₄)/100 , кг/с
где величина механического недожога q₄ определяется по [7], с.200.
Пример расчета:

По данным п.1.4.2 для котла типа Е-500-13,8-550 КДТ (ТПЕ-430) имеем следующие данные

Номинальная паропроизводительность, т/ч 500

Давление острого пара , МПа: 13,8

Температура острого пара, °С: 550

Температура: питательной воды 230

уходящих газов 130

КПД (брутто) гарантийный, % 91
Для барабанного котла без промежуточного перегрева пара
Q_ка = D_пе·(i_пе – i_пв) + D_пр·(i_кип – i_пв) =
= 138,89·(3459 – 994) + 1,39·(1620 – 994) = 343234 кДж/с
где D_пе - паровая производительность котельного агрегата, кг/с
D_пе = 500 т/ч = 138,89 кг/с
при Р_пе = 13,8 МПа и t_пе = 550 ^оС по таблицам воды и водяного пара энтальпия перегретого пара, i_пе = 3459 кДж/кг;

при t_пв = 230 ^оС и Р_пв = 1,3·Р_пе = 1,3·13,8 = 18,0 МПа по таблицам воды и водяного пара энтальпия питательной воды, i_пв = 994 кДж/кг;
при р_пр = 1 % = 0,01 расход продувочной воды, D_пр = 1,39 кг/с;

при давлении в барабане котла Р_б = 1,1·Р_пе = 1,1·13,8 = 15,2 МПа по таблицам воды и водяного пара энтальпия продувочной воды, i_кип = 1620 кДж/кг.

При сжигании на котле Экибастузского угля с теплотворной способностью Q_н^р = 16760 кДж/кг имеем расход топлива на котел Е-500-13,8-550 КДТ
В = Q_ка/(Q_н^р·η_ка) = 343234/(16760·0,91) = 22,5 кг/с
где КПД котла η_ка = 91 % = 0,91.
Расчетный расход топлива на котел
В_р = В·(100 – q₄)/100 = 22,5·(100 – 1,5)/100 = 22,16 кг/с = 79,8 т/ч
где величина механического недожога q₄ = 1,5% по [7], с.200, табл.ХVII при сжигании Экибастузского каменного угля.
3.2.3 Выбор тягодутьевых устройств
К тягодутьевым машинам относятся дымососы и дутьевые вентиляторы, предназначенные для обеспечения тяги и дутья.

Согласно п.5.13 [1] для котлов с паровой производительностью 500 т/ч и менее, а также для каждого котла дубль-блока устанавливаются один дымосос и один вентилятор. Установка двух дымососов и двух вентиляторов допускается при соответствующем обосновании. При установке на котел двух дымососов и двух вентиляторов производительность каждого выбирается по 50% требуемой.

---

Смотрите также файлы

• Урок 23 окончание смутного времени. Цели и задачи.docx

• Закон рф от 19 февраля 1993 г. 45301 О вынужденных переселенцах.docx

• Mng chng щебетать.docx

• Отчёт о прохождении учебной и производственной (по профилю специальности) практики по пм. 02 Организация различных видов деятельности и общения детей.docx

• Тема поведение человека в группе.ppt