Файл: Учебное пособие по выполнению практических занятий по Основам технологии машиностроения.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 03.12.2023

Просмотров: 54

Скачиваний: 4

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

3
МИНОБРНАУКИ РОССИИ
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра Технология машиностроения»
Проектирование единичных технологических процессов механической обработки Учебное пособие по выполнению практических занятий по Основам технологии машиностроения
Самара
Самарский государственный технический университет

4 Печатается по решению редакционно-издательского совета СамГТУ
УДК 621.91 Проектирование единичных технологических процессов Уч. пособ. по выполнению практич. занятий по Основам технологии машиностроения / Сост.
Н.В. Лысенко – Самара Самар. гос. техн. унт, 2012. – сил. В учебном пособии рассматриваются основные вопросы, решаемые технологом при проектировании единичных технологических процессов механической обработки деталей машин. Рассмотрены вопросы определения служебного назначения детали и ее отдельных элементов. Приводится классификация деталей машиностроительного производства и методика анализа рабочего чертежа и правила оформления технологического чертежа. Изложены вопросы анализа технологичности детали, определения типа машиностроительного производства, выбора вида и способа получения заготовки. Уделено внимание выбору метода обработки отдельных поверхностей, расчету межоперационных припусков. Значительное место отведено вопросам базирования заготовок на металлорежущих станках и расчету погрешностей установки, а также формированию структуры технологического процесса и разработке маршрутной технологии. Представлены практические работы по выбору средств технологического оснащения технологического процесса, по расчету режимов резания, техническому нормированию. Каждое практическое занятие сопровождается примерами выполнения работы. Практические занятия проводятся со студентами с целью привить практические навыки самостоятельной работы и закрепления полученных знаний при изучении дисциплин по специальности, а также самостоятельного решения задач, связанных с проектированием единичных технологических процессов механической обработки деталей. Учебное пособие включает необходимые вопросы и разделы курса Основы технологии машиностроения, читаемого в вузе для подготовки бакалавров по направлению и специалистов по специальности 151001. Составитель канд. техн. наук Н.В. Лысенко Рецензенты др техн. наук МА. Вишняков др техн. наук В.Н. Трусов
УДК 621.91
© Н.В. Лысенко, составление, 2012
© Самарский государственный технический университет, 2012

5 Введение Предлагаемое учебное пособие по выполнению практических занятий по курсу Основы технологии машиностроения является учебно-практическим изданием, предназначенным для изучения студентами, обучающихся по направлениями специалистов по специальности 151001. С получением квалификации инженер или бакалавр таких основополагающих дисциплин как Технологические процессы машиностроительного производства, Резание материалов, Проектирование заготовок и др. Целью учебного пособия, разработанного на кафедре Технология машиностроения является закрепление теоретических знаний, полученных при изучении ранее указанных дисциплин, приобретение практических навыков при разработке единичных технологических процессов, атак же навыков по оценке условий и режимов обработки, воздействуя на которые можно управлять выходными параметрами точности и качества обработки. Содержание учебного пособия соответствует разделам курса Основы технологии машиностроения и включает 11 практических занятий, на которых рассматриваются вопросы, решаемые технологом при проектировании единичных технологических процессов механической обработки деталей машин. Выполнение любого практического занятия производится после изучения методических указаний в соответствии с последовательностью, изложенных в теоретической части работы. Трудоемкость каждого практического занятия составляет четыре часа. Автор надеется, что представленные методические материалы, отличающиеся последовательностью и доступностью изложения материала, послужит неотъемлемой составной частью учебно

6 методических комплексов для дисциплин, указанных ранее. Они, в определенной мере, восполнят дефицит учебной литературы, т.к в приложении представлены таблицы, позволяющие выполнить практические занятия. Практическое занятие 1. Служебное назначение детали Цель практического занятия – приобретение практических навыков анализа чертежа детали, заданной для разработки технологического процесса механической обработки. Работа рассчитана на два академических часа. Основные положения Этапы создания машины складываются в основном из двух неотъемлемых друг от друга частей конструирования и изготовления. Работоспособность, надежность и долговечность работы машины, как изделия, в значительной степени зависит не только от ее конструкции, нов большей степени от технологии изготовления деталей, степени достижения требуемой точности в соответствии с техническими требованиями конструкторского чертежа, атак же сборки деталей в изделие. Конкретное представление служебного назначения машины в целом, определение ее функций, позволит выяснить области и условия ее эксплуатации, возможные причины нарушения ее работоспособности. Это послужит обоснованием постановки задачи на разработку технологических процессов изготовления и сборки изделия и всех его составных частей.
После оценки служебного назначения машины необходимо проанализировать заданную для проектирования деталь и определить ее место и роль в машине. Прежде всего, следует выделить простейшую сборочную единицу, куда она входит и какую роль выполняет в ней.
При анализе конструкции детали необходимо охарактеризовать ее общую конструкцию, затем форму всех ее элементов и поверхностей, отметить наличие сложных комбинированных поверхностей зубья, шпоночные пазы, шлицевые поверхности, резьбы, канавки,

7 выступы и т.д.). По возможности, необходимо установить функциональную роль каждой поверхности и элемента детали, учитывая, что с конструкторской точки зрения, различают исполнительные и свободные поверхности, а также основные и вспомогательные базы. Исполнительные (функциональные) поверхности, это такие, при помощи которых деталь выполняет в сборочной единице (узле) свои рабочие функции. К исполнительным поверхностям, как правило, предъявляются жесткие требования поточности, шероховатости и качеству поверхностного слоя, причем они определяются непосредственно из служебного назначения и условий работы узла машины или агрегата. Такие поверхности детали, как правило, подвергаются термической или химико-термической обработке, упрочнению механическими способами (поверхности зубьев в зубчатых передачах, беговые дорожки в подшипниках качения, посадочные шейки валов, работающие на износ трущиеся поверхности и т.д.). Свободные поверхности деталей не выполняют никаких рабочих функций, предусмотренных служебным назначением машины, и не сопрягаются с поверхностями других деталей. Эти поверхности определяют форму, эстетический вид, соответствие стилю и, чаще всего, механической обработке либо не подвергаются, либо обрабатываются лишь на черновых операциях по 13÷14 квалитету точности, где удаляются излишки материала с заготовки. При анализе служебного назначения детали наиболее подробно должны быть рассмотрены режимы и условия ее работы в машине, а также возможные причины ее выхода из строя. При этом необходимо дать общую характеристику среды, в которой работает деталь (температура, давление, наличие или отсутствие смазки и т.д.); оценить лимитирующие сточки зрения долговечности поверхности и дать описание условий их работы и механизма разрушения (усталость, изнашивание) в процессе эксплуатации указать режимы работы этих поверхностей (скорость относительного перемещения, удельное давление, передаваемое усилие проанализировать материал из которого изготавливается деталь (химический состав, механические и технологические свойства предложить мероприятия по повышению долговечности детали. Пример Дать описание сборочной единицы (см. рис. 1.1) и определить служебное назначение объекта производства – детали стакан. Согласно задания на разработку технологического процесса механической обработки детали рассмотрим служебное назначение стакана. Стакан предназначен для работы в системе гидропривода (цилиндр – поршень- шток. Деталь размещается в торцевой части гидроцилиндра и служит в качестве направляющей штока, совершающего возвратно-поступательные движения. При перемещении штока в направляющей возможен перенос осей штока и цилиндра, а, следовательно, и направляющего отверстия стакана на 2-3º. Возможность перекоса осей штока и цилиндра возникает при передаче больших усилий. Гидропривод рассчитан на работу в диапазоне температур от -60 до С. Расчетная долговечность работы узла зависит от числа циклов перемещения штока и условий эксплуатации устройства. Рекомендуемая долговечность для изделий подобного типа составляет 2-4 года, те. 2500-10000 часов. Рис. Цилиндр пневматический

9 Стакан имеет в качестве исполнительной поверхности внутреннее отверстие, которое является вспомогательной конструкторской базой и предназначено для размещения в нем штока гидроцилиндра. Основными конструкторскими базами детали является наружная цилиндрическая поверхность ø52 03
,
0 06
,
0


и торцевая поверхность Г. Требования к точности размеров формы и расположения поверхностей, атак же шероховатости поверхностей приведены на рис. 1.2. По взаимному расположению основной конструкторской базы предъявляются следующие требования отклонение от перпендикулярности ø52 03
,
0 06
,
0


относительно плоскости Г не более 0,03 мм, что оказывает существенное влияние на величину контактов с сопряженным цилиндром. Рис. Стакан Стакан изготавливается из стали 45 по ГОСТ, имеющей следующий химический состав кремний - 0,1÷0,3, медь 0,25%, марганец 0,5÷0,8%, никель, хром – 0,25%, фосфор 0,035%, сера не более 0,04%. Механические свойства стали 45 – в = МПа, относительное удлинение. Технологические свойства в горячем состоянии (С) сталь легко куется, поддается деформации прокаткой и высадкой. Обрабатываемость резанием в отожженном состоянии хорошая, твердость материала 187…207НВ.

10 При работе стакана вспомогательная база, как исполнительная поверхность
– отверстие ø45
+0,05
, испытывает значительные сдвиговые напряжения, приводящие к износу. Эта поверхность является лимитирующей при работе. На основании изложенного выше, можно утверждать, что исполнительная поверхность стакана является тяжелонагруженной и работает на трение износ. Основные задачи по обработке состоят в обеспечении размерно- геометрических связей, а именно отклонение от перпендикулярности ø52 03
,
0 относительно плоскости Г может быть обеспечено обработкой этих поверхностей с одной установки. Для повышения долговечности стакана можно рекомендовать следующие мероприятия
1. Получение заготовки методом горячей штамповки, позволяющей повысить выносливость материала.
2. При финишной обработке отверстие подвергнуть поверхностно- пластическому деформированию (ППД) - алмазному выглаживанию, обкаткой шариком, роликом и т.д. Это позволит уменьшить шероховатость поверхности отверстия, улучшить физико-механические свойства поверхностного слоя. Предложенные мероприятия позволят повысить долговечность изделия, но увеличивают трудоемкость изготовления. Окончательное решение по их реализации может быть принято лишь после соответствующего экономического обоснования. Порядок выполнения практического занятия
1. Изучить служебное назначение изделия и дать его описание.
2. Определить назначение обрабатываемой детали как составной части сборочной единицы.
3. Проанализировать служебное назначение отдельных элементов поверхностей детали.
4. Собрать сведения о материале детали, физико-механических свойств материала. Оценить его сточки зрения целевого назначения.
5. Дать предложения по отделочно-упрочняющей обработки лимитирующих поверхностей с целью повышения надежности работы изделия. При необходимости предложить рекомендации по замене материала. Составить отчет.

11 Содержание отчета
1. Название и цель практического занятия, содержание задания.
2. Служебное назначение изделия.
3. Служебное назначение детали как составной части сборочной единицы.
4. Анализ требований к точности размеров, формы, расположения поверхностей и шероховатости.
5. Сведения о материале детали и его физико-механических свойствах. Оценка материала детали сточки зрения его целевого назначения. Предложения по повышению надежности и долговечности работы изделия. Контрольные вопросы
1. Поясните служебное назначение изделия и дайте его описание.
2. Определите назначение детали как составной части сборочной единицы.
3. Проанализируйте служебное назначение и точность отдельных элементов детали и поверхностей.
4. Перечислите сведения о материале детали, физико-механических свойствах и его химическом составе. Оцените его соответствие целевому назначению детали. Дайте оценку работы лимитирующих поверхностей детали.
6. Какие мероприятия можно предложить по повышению долговечности детали Практическое занятие 2. Анализ рабочего чертежа, технических требований, разработка технологического чертежа Цель практического занятия – ознакомиться с методикой анализа рабочего чертежа, технических требований и предельных отклонений, точности размеров, формы и расположения поверхностей детали, предложенной преподавателем практически освоить методику оценки рабочего чертежа и правила оформления технологического чертежа. Работа рассчитана на четыре академических часа.

12 Классификация деталей машиностроительного производства Большая роль в типизации и унификации технологических процессов играет конструкторско-технологическая классификация деталей (далее просто "классификация. Первые классификации были предложены Соколовским А.П.(15 классов) и Демьянком Ф.С (6 классов. В настоящее время большинство отраслей промышленности согласно Общесоюзному классификатору промышленной и сельскохозяйственной продукции /1/ перешли или переходят на 2 класса деталей класс 40" Детали общемашиностроительного применения - тела вращения" и класс 50" Детали общемашиностроительного применения- кроме тел вращения. Каждый класс последовательно делится на девять подклассов, каждый подкласс - на девять групп, каждая группа на девять подгрупп, каждая подгруппа - на девять видов. Число девять выбрано для удобства кодирования. Для деталей класса 40 характерно использование в качестве конструкторской скрытой базы их осей симметрии. К этому классу относятся следующие детали
- тела вращения, имеющие элементы не тел вращения, но вписывающиеся в наибольший диаметр детали, если эти элементы по длине меньше или равны половине длины детали
- тела вращения, имеющие элементы не тел вращения, но вписывающиеся в наибольший диаметр детали, если эти элементы по длине меньше или равны половине детали
- тела вращения с элементами, имеющие наружные поверхности, не- круглые в поперечном сечении, но вписывающиеся в окружность наибольшего диаметра. К классу 40 относятся также детали, являющиеся частью тела вращения (секторы, сегменты, и др некруглые зубчатые колѐса для сосредоточения всех зубчатых колѐс водном классе коленчатые валы, кривошипы, кулачки и тому подобные детали с элементами, представляющими комбинации тел вращения.

13 В класс 50 сгруппированы детали, которые по основной форме наружной поверхности не являются телами вращения (корпуса механизмов, опоры, рамы, рычаги, гребѐнки, арматура, трубопроводная и т.п.). Детали класса 50 имеют, как правило, несколько скрытых баз- плоскостей симметрии и осей симметрии. Для этих деталей целесообразно использовать скрытые базы на многих операциях технологического процесса [5]. Описание формы детали. Определение основных и вспомогательных баз Детали представляют собой объект, состоящий из отдельных элементов, между которыми установлена жесткая статическая связь. К этим элементам относятся
- элементы формы - поверхности и их сочетания
- качественные элементы - предельные отклонения, формы и расположения, термообработка, покрытия и т.д. Элементы формы подразделяются на две группы элементы, составляющие основную форму детали, и элементы, находящиеся вот- ношении наложения к элементам основной формы /2/. Нетрудно заметить, что элементы первой группы определяют форму детали, ее структуру и габариты. Так, к деталям типа "тела вращения" относят цилиндрические, конические, криволинейные поверхности, соосные сними поверхности движения, а также торцевые плоские поверхности. Для остальных деталей это плоские поверхности основных и дополнительных сторон детали. Рассмотрим, например, деталь, заключѐнную внутри описанного около нее параллелепипеда наименьшего объѐма (рис 2.1). Стороны параллелепипеда, параллельные координатным плоскостям базовой системы координат детали, называются основными сторонами детали. Поверхности, образованные сечениями параллелепипеда плоскостями (рис 2.2), называются дополнительными сторонами детали (элементы второй группы - это различные поверхности, образованные в результате последующей обработки поверхностей основой формы или же поверхностей, находящихся в отношении наложения к другим поверхностям канавки, галтели, фаски, лыски, грани, дополнительные отверстия, резьба, шлицы, элементы зубчатых закруглений итак далее. Рис Параллелепипед наименьшего объѐма описанный вокруг детали Рис Основные и дополнительные стороны детали основные стороны. 9- дополнительные стороны
Взаимное расположение поверхностей детали определяется с помощь линейных и угловых координирующих размеров и систем координат. По отношении к деталями их элементам используют три типа систем координат базовую, привязочную и дополнительную. Базовая система координат связывается с деталью. При определении положения базовой системы координат используют как реальные базы (поверхности детали, таки скрытые - линии, оси, точки. Скрытые базы рекомендуется отождествлять с осями и плоскостями симметрии детали. Начало базовой системы координат является элементом детали, ему присваивается постоянный номер Рис. Базовая и дополнительная системы координат

15
Привязочная система координат присваивается каждому элементу формы детали и занимает по отношении к нему совершенно определенное положение. Точка начала привязочной системы координат называется привязочной точкой. Положение и ориентация элемента поверхности) в базовой системе координат детали определяется положением привязочной системы координат (рис. 2.3). Дополнительная система координат применяется в тех случаях, когда положение элементов формы детали не может быть определенно с помощью базовой системы координат. Дополнительная система является элементом детали, ей присваивается наименование "ДС" и номер, например, ДС1, ДС2 и т.д. Дополнительная система расположена в базовой системе координат детали. Положение базовой системы координат детали указывается на всех еѐ проекциях и разрезах по правилам проекционного черчения. Правила определения положения базовой системы координат детали для деталей класса тел вращения и для деталей, не являющимися представителями этого класса, различны. Для деталей класса тел вращения прямоугольную систему координат располагают так, чтобы ось X совпадала с ось детали и еѐ положительная полуось была направлена в "тело" детали. Плоскость
YO совпадала с крайней левой точкой детали. Положительное направление оси Z будет показано вверх на основной проекции детали. Положительное направление оси Z определяется в соответствии со структурой правой прямоугольной системы координат детали рис. Рис. Базовая цилиндрическая система координат для тел вращения

16 Положение базовой цилиндрической системы координат для деталей класса тел вращения определяется следующим образом. Фиксируется положение базовой правой прямоугольной системы координат для данной прямоугольной системы координат детали. Координатная плоскость YO принимается в качестве плоскости цилиндрической системы координат. Поворот радиуса вектора производится около оси X прямоугольной системы координат. Положительным направлением поворота радиуса считается направление против часовой стрелки (см. рис. Отсчѐт полярного угла φ производится от осей Y или X любой заданной линии или точки в плоскости, параллельной координатной плоскости YO. При наличии на поверхности детали различных свойств (точности, шероховатости, термообработки и т.д.) каждый участок рассматривается как отдельный элемент, каждому присваивается отдельный номер (рис. Сложные комбинированные поверхности детали, обрабатываемые одним комбинированным инструментом (сверлом, развѐрткой, фасонным резцом, шлифовальным кругом, при подготовке чертежа обводятся пунктирной линией, комбинированной поверхности присваивается один номер в общем порядке (рис. 2.6.). Наружные и внутренние галтели нумеруются только в том случае, когда они обрабатываются отдельно. Рис. Поверхности детали с различными свойствами

17 Для деталей класса 50, включающих не тела вращения, нумерация элементов производится последующим правилам
- нумеруются поверхности основной формы, те. стороны описанного параллелепипеда наименьшего объѐма и дополнительные стороны - плоские поверхности, расположенные в сечениях параллелепипеда плоскостями
- нумеруются группы поверхностей вращения и входящие в них поверхности- нумеруются поверхности, находящиеся в отношении наложения к поверхностям основной формы детали
- нумеруются качественные элементы детали. Стороны параллелепипеда нумеруются в следующем порядке см. рис 2.2): 1- верхняя, параллельная плоскости XOY базовой системе координат 2- передняя сторона, параллельная плоскости ХО 3- левая сторона, параллельная плоскости YO; задняя сторона, параллельная плоскости ХО 5- правая сторона, параллельная плоскости
YO; 6- нижняя сторона, параллельная плоскости XOY. Рис. Сложные комбинированные поверхности детали Дополнительные стороны основной формы детали нумеруются в произвольном порядке, начиная с номера 7. Формы детали целесообразно классифицировать с учетом требований, возникающих при разработке технологического процесса.

18 Все обрабатываемые поверхности, как уже учитывалось выше, делятся на простые и сложные. К первой группе можно отнести плоские поверхности, а также наружные и внутренние поверхности вращения (цилиндр, конус. Все остальные поверхности деталей относятся к сложным, ибо они являются результатом наложения или пересечения в лучшем случае двух простых поверхностей. Следовательно, к группе сложных поверхностей следует относить лыски и грани на поверхностях вращения, прямолинейные пазы и шпоночные канавки, некруглые и фасонные поверхности, резьбу, элементы зубчатого зацепления, криволинейные поверхности, не являющиеся поверхностями вращения, те. некруглыми поверхностями, соосными с поверхностями вращения или поверхностями движения и т.д. К некруглым фасонным поверхностям относятся различные поверхности движения как с прямолинейными, таки с криволинейными направляющими наружные и внутренние, с различной формой образующих линий, в том числе различные кулачки, соосные с поверхностями вращения и расположенные на торцах деталей, наружные и внутренние криволинейные выточки на плоских торцах, криволинейные канавки и пазы.
Некруглые фасонные поверхности могут быть как элементами основной формы деталей классов 40 итак и элементы, находящиеся в отношении наложения к другим элементам Собственными размерами некруглых фасонных поверхностей являются диаметры описанной или вписанной окружностей (для поверхностей, соосных с поверхностями вращения) или их длина, ширина и высота (например, для движения. Анализ достаточности простановки размеров, технических требований и выявление технологических задач изготовления детали Деталь входит составной частью в сборочную единицу (изделие) и многие еѐ размеры являются звеньями сборочных размерных цепей или оказывают влияние на характеристики качества сопряжения

19 сборки. Поэтому допуски размеров, шероховатость поверхности, технические требования (ТТ) к геометрическим параметрам детали конструктор назначает так, чтобы отклонения параметров детали не препятствовали обеспечению требований на изготовление сборочной единицы и изделия. Поэтому студент должен изучить назначение детали в узле и влияние тех или иных параметров на качество собранного изделия. Рабочий чертѐж должен давать полное представление о детали конфигурации, размерах всех поверхностей , материале и его свойствах, технических требований, содержать все необходимые размеры и полностью соответствовать стандартом ЕСКД на оформление чертежей ГОСТ 2.109-73 Основные требования к чертежам ГОСТ 2.305-68 Изображения-виды, разрезы, сечения ГОСТ 2.307-68 Нанесение размеров и предельных отклонений ГОСТ 2.308-79 Допуски формы и расположения поверхностей ГОСТ 2.309-73 Обозначение шероховатости поверхностей. Если оформление не соответствует действующим стандартам или для понимания чертежа не хватает проекций, видов, разрезов, студент должен доработать чертѐж: добавить необходимые проекции и виды, уточнить данные о материале и термической обработке, нанести недостающие размеры и обозначения допускаемых отклонений, шероховатости поверхности, других недостающих данных или исправить устаревшие обозначения в соответствии с действующими стандартами. Внося дополнения и исправления в чертеже, студент восполняет недостатки конструкторской подготовки производства. Изучение рабочего чертежа детали предусматривает оценку достаточности про- становки размеров и отклонений, системы простановки линейных размеров и анализ размерных связей детали. Это позволяет выявить основные и вспомогательные конструкторские базы и определить возможность использования их в качестве технологических база также наметить последовательность обработки этих поверхностей.

20 Достаточность простановки размеров определяют путем мысленного построения детали, аналогично тому, как это делает конструктор при выполнении чертежа [5]. Количество размеров на чертеже должно быть достаточным для изготовления и контроля детали. Каждый размер следует приводить на чертеже лишь один раз. Цепь размеров на чертеже не должна быть замкнута. Точность замыкающего звена размерной цепи получается автоматически при формообразовании детали. Проставленные размеры должны быть такими, чтобы наиболее точный размер имел наименьшую накопленную ошибку при изготовлении детали. В этом размере суммируются погрешности изготовления детали по составляющим размерам. Поэтому в качестве замыкающего звена должен быть выбран наименее ответственный размер детали. В машиностроении применяют цепной, координатный и комбинированный методы простановки размеров (рис. 2.7). Рис. Варианты простановки размеров на чертеже детали а - цепной метод б - координатный метод в – смешанный метод

21 Прицепном методе простановки размеров (см. риса) ошибки в предыдущих размерах l
1
и l
2 не влияют на точность размера l
3
, но ошибка в ориентации относительно базы А накапливается. Точную ориентацию элементов относительно базы А обеспечивает координатный метод простановки размеров (рис. 2.7, б. В этом случае ошибка между элементами равна сумме ошибок (погрешностей) соответствующих координатных размеров. На рис. 2.7, в показан комбинированный метод простановки размеров. Технические требования на изготовление детали содержат
- предельные отклонения размеров
- требования по шероховатости поверхностей
- допуски формы (прямолинейность, плоскостность, круглость, ци- линдричность профиля продольного сечения
- допуски расположения (параллельность, перпендикулярность, наклон, соосность, симметричность, пересечение осей, позиционный допуск
- суммарные допуски формы и расположения (радиальное биение, торцевое биение в заданном направлении, полное радиальное и торцевое биения, форма заданного профиля, форма заданной поверхности- указания о термической обработке, твѐрдость рабочих и свободных поверхностей. Для специфических деталей могут быть представлены и другие требования (допустимая величина неуравновешенности масс, давление и время выдержки при контроле герметичности, вид покрытия и др. Конкретный чертѐж детали обычно содержит ограниченное число технических требований, которые определяются служебным назначением детали. Допуски формы и расположения поверхностей по ГОСТ 24642-81 должны обозначаться на чертеже знаком, согласно табл. 2.1. Числовые значения допусков формы и расположения поверхностей регламентированы и приведены в справочной литературе
[4].

22 Таблица 2.1 Допуски формы и расположения поверхностей Вид допуска Условные обозначения допусков и расположения Группа допусков Допуск прямолинейности Допуски формы Допуск плоскостности Допуск круглости Допуск цилиндричности Допуск профиля продольного сечения Допуск параллельности Допуски расположения Допуск перпендикулярности Допуск наклона Допуск соосности Допуск симметричности Позиционный допуск Допуск пересечения осей Допуск радиального биения Допуск торцевого биения Допуск биения в заданном направлении Суммарные допуски формы и расположения Допуск полного радиального биения Допуск полного торцевого биения

23 При контроле допусков формы и расположения поверхностей следует учитывать следующее
1. Если погрешность формы поверхности – не оговаривается, то она допустима в пределах допуска на размер (для плоскостей - Т для тел вращения -Т, где Т-допуск размера поверхности.
2. Допуск цилиндричности - понятие, относящееся к продольному и поперечному сечениям. Если значения допуска цилиндричности и допуска круглости одинаковы, то достаточно проставить цилиндрич ность. Оба знака проставляются только при различии значений в точности требований.
3. Допуск соосности или допуск радиального биения должны проставляться в зависимости оттого, какой именно параметр контролируется. Радиальное биение равно удвоенной несоосности, если оно вызвано ею.
4. На присоединительных поверхностях деталей под подшипники рядом с условным знаком указывается допустимое отклонение формы (допуск цилиндричности). При посадке подшипников для узлов нормальной точности отклонение формы не должно превышать четверти допуска на размера при узлах повышенной точности 1/8 части допуска (числовые значения допуска установлены в радиусном выражении. Обозначение шероховатости поверхности должно соответствовать ГОСТ 2.309-73. При контроле требований к шероховатости поверхностей детали следует учитывать соответствие между требованием точности и шероховатости (табл. 2.2). В случае, когда кроме параметров Ra и Rz на чертеже приведены другие параметры по ГОСТ 2789-73 , необходимо уточнить их соответствие условиям эксплуатации поверхностей. Для трущихся поверхностей устанавливают допустимые значения Ra(Rz), R
max и относительную опорную длину профиля t p
, а также направление штрихов обработки поверхностей. Такие же параметры устанавливаются для поверхностей, работающих в условиях трения скольжения или трения качения.

24 Таблица 2.2 Шероховатость поверхности в зависимости от точности изготовления деталей Допуск размера по квал итетам
Допу ск формы, от допуска размера Номинальные размеры, мм Допуск размера по квал итетам
Допу ск формы, от допуска размера Номинальные размеры, мм до 1 8
18
-50 51
-1 2
0 1
2 1
-
5 до 1 8
18
-50 51
-1 2
0 1
2 1
-
5 Значения а, мкм, не более
Значения а, мкм, не более 100 0,8 1,6 1,6 3,2
IT10 100 и
60 3,2 6,3 6,3 6,3 60 0,4 0,8 0,8 1,6 40 1,6 3,2 3,2 6,3 40 0,2 0,4 0,4 0,8 25 0,8 1,6 1,6 3,2
IT7 100 1,6 3,2 3,2 3,2
IT11 100 и
60 6,3 6,3 12,5 12,5 60 0,8 1,6 1,6 3,2 40 3,2 3,2 6,3 6,3 40 0,4 0,8 0,8 1,6 25 1,6 1,6 3,2 3,2
IT8 100 1,6 3,2 3,2 3,2
IT12 и
IT13 100 и
60 12,5 12,5 25 25 60 0,8 1,6 3,2 3,2 40 6,3 6,3 12,5 12,5 40 0,4 0,8 1,6 1,6
IT14 и
IT15 100 и
60 12,5 25 50 50
IT9 100 и
60 3,2 3,2 6,3 6,3 40 12,5 12,5 25 25 40 1,6 3,2 3,2 6,3 25 0,8 1,6 1,6 3,2 Для поверхностей, обеспечивающих контактную жесткость или герметичность соединений, устанавливают допустимые значения
Ra(Rz), t p
для поверхностей циклически нагруженных деталей –
R
max
,
S, и Sm и направление неровностей для поверхностей, обеспечивающих прочность соединений - а. В таблице 2.3 приведены требования к шероховатости поверхностей для типовых деталей машин [4]. При анализе технических требований предварительно выявляются методы обработки поверхностей детали. Сначала необходимо выделить наиболее ответственные поверхности детали. Они характеризуется наиболее жесткими требованиями к шероховатости поверхности, точности размеров и форм. Эти требования определяют методы

25 окончательной обработки поверхностей, дают представления омар- шруте обработки детали. Анализ технических требований по параметрам расположения осей, отверстий, плоскостей и других поверхностей детали позволяет выявить технологические задачи по выбору схем базирования и установки, схем обработки, приспособлений, инструментов. При анализе конструкторского чертежа студент должен обратить внимание на точность обработки свободных поверхностей детали. На чертеже должно быть указано требование неуказанные предельные отклонения размеров, например, - охватывающих по Н, охватываемых по h14, остальных по
2 14
YT

. При анализе технических требований и технологических задач обработки необходимо выбрать методы контроля технических требований при изготовлении деталей. Это особенно относится к допускам расположения поверхностей и суммарным допускам расположения. После анализа конструкторского чертежа детали и технических требований студент оформляет окончательный чертѐж, который включает в себя
- необходимые число проекций, сечений, разрезов
- достаточность простановки размеров, предельных отклонений
- обозначение шероховатости поверхностей
- допуск формы и расположения поверхностей
- материал детали
- твѐрдость рабочих и свободных поверхностей детали, вид термической обработки
- точность обработки свободных поверхностей. Для специфических деталей могут быть указаны и другие технические требования (например, допустимая величина неуравновешенности масс, давление и время выдержки при контроле герметичности, вид покрытия, требования к качеству поверхностного слоя и др.

26
Таблица 2.3 Требования к шероховатости поверхностей для типовых деталей машин Характер соединения Отверстие Вал Цилиндрические соединения вал-втулка а 1,25-0,32 а 0,63-0,16 подвижные неподвижные с посадкой скольжения а 0,63-0,32 ас переходными посадками а 1,25-0,32 а 0,63-0,16 прессовые а 1,25-0,16 а 0,63-0,08
Шлицевые соединения с центрированием по D нар. а 1,25-0,16 а 0,63-0,16 по D внутр. а 0,32-0,04 а 1,25-0,32 по шлицам а 1,25-0,16 ас зазором а 0,63-0,08 а 1,25-0,63
Шпоночно-пазовые соединения
R
Z
20 а 2.5-0.63
Поршень-поршневой палец а 0,63-0,08 а 0,32-0,04 Рабочие поверхности зубчатых колес неответственного назначения а 2,5-1,25 со средними нагрузками а 0,32-0,16 тяжѐлонагруженные а 0,16-0,04 Свободные поверхности деталей торцы валов, фаски, нерабочие поверхности зубчатых колѐс, и т.д.) малонагруженные
R
Z
20- R
Z
40 нагруженные высокими циклическими нагрузками а 2,5-0,32
* В графе "отверстие" приведены данные для охватывающих поверхностей (пазы, в графе "вал" - для охватываемых (шлиц или шпонка. Согласно единой системы технологической подготовки производства (ЕСТПП) [2], перед началом проектирования технологического процесса изготовления детали разрабатывается технологический чертеж, цель которого заключается в том, что поверхностям детали подвергаемым обработке присваиваются порядковые номера.

27 Перед началом разработки технологического процесса студенту необходимо оформить технологический чертеж детали по правилам, изложенным в работах [2, 5]. При разработке технологического чертежа изображают деталь без размеров и производят присвоение номера каждой поверхности, подлежащей обработке, следующим образом расстановка номеров поверхностей деталей производится против часовой стрелки, начиная с крайнего правого торца. Нумеруются все поверхности детали, как бы мала ни была их протяженность. Пример технологического чертежа приведен на рис.
2.8. Рис. Технологический чертеж При наличии на поверхности детали различных свойств (точности, шероховатости, термообработки и т.д.) каждый участок рассматривается как отдельный элемент, каждому присваивается отдельный номер.

28 Сложные комбинированные поверхности детали, обрабатываемые одним комбинированным инструментом (сверлом, разверткой, фасонным резцом, шлифовальным кругом, при подготовке чертежа обводятся пунктирной линией, комбинированной поверхности присваивается один номер в общем порядке. Наружные и внутренние галтели нумеруются только в том случае, когда они обрабатываются отдельно. В заключении студент оценивает состояние каждой поверхности детали и все сведения сводит в таблицу (см. пример табл. 2.4.). Таблица 2.4 Состояние поверхности детали
№ п/п Номинальный размер поверхности, мм Допуск на размер
Т
р
, мкм Допуск формы
Т
ф
, мкм Допуск расположения
Т
р
, мкм Шероховатость поверхности а, мкм Твердость поверхности Примечания Наружная, плоская, торцевая
630 315
-
6,3
Нв
180…220 2 Наружная, цилиндрическая
Нв
180…220

n Порядок выполнения практического занятия Ознакомьтесь с методикой анализа рабочего чертежа и технических требований к деталям машиностроительного производства. Выявите достаточность простановки размеров и технических требовании на конструкторском чертеже детали, предложенной преподавателем. Сформулируйте, уточните, и при необходимости дополните технические требования изготавливаемой детали. Оформите технологический чертѐж детали, предназначенной для разработки технологического маршрута механической обработки.

29 Содержание отчета
1. Название работы, цель практического занятия, содержание задания. Анализ технических требований конструкторского чертежа детали.
3. Выявление недостающих технических требований на чертеже.
4. Результаты анализа состояния поверхностей детали.
5. Технологический чертеж. Контрольные вопросы
1. Дайте классификацию деталей машиностроительного производства.
2. На какие группы подразделяются элементы формы детали
3. Как оценивается достаточность простановки размеров на чертеже
4. В каком порядке выполняется нумерация поверхностей деталей типа тел вращения
5. В каком порядке нумеруются поверхности призматических деталей
6. С какой точностью выполняется обработка свободных поверхностей
7. Какие технические требования должен включать конструкторский чертеж детали
8. Поясните цель и порядок оформления технологического чертежа. Литература
1. Иллюстрированный определитель деталей машиностроительного применения руководящий технический материал. -М Изд-во стандартов, с.
2. ЕСТПП. Проектирование автоматизированное. Входной язык для технологического проектирования. Язык описания детали. ГОСТ 14.417-81. -М Изд-во стандартов, 1976.
3. Правило формализованного представления конструкторской технологического информации. -М Изд-во стандартов, 1976 4. Справочник контролера машиностроительного завода. Допуски , посадки, линейные измерения/Под.ред.А.И.Якушева.-2-е изд- М Машиностроение, с
5. Ерѐмин А.В., Прилуцкий В.А., Лысенко Н.В. Проектирование структуры технологического процесса механической обработки (при использовании скрытых баз Учебн. пособие- Куйбышев КПтИ,1985.-71с

30 Практическое занятие 3. Анализ технологичности детали Цель практического занятия – освоение методики определения показателей технологичности поверхностей детали. Работа рассчитана на четыре академических часа. Основные положения Согласно ГОСТ 14.205-83 и МР 186-85 под технологичностью конструкции понимается совокупность свойств изделия, определяющих ее приспособленность к достижению минимальных затрат при производстве, эксплуатации и ремонте, для заданных показателей качества, объема выпуска и условий выполнения работ. Отработка на технологичность может быть выполнена на уровне изделий, сборочных единиц и деталей. Технологичность конструкции детали может быть оценена количественно с помощью системы показателей, которая включает
- базовые значения показателей технологичности, являющиеся предельными нормативами технологичности, обязательными для выполнения при разработке изделия
- значения показателей технологичности, достигнутые при разработке изделия
- показатели уровня технологичности конструкции разрабатываемого изделия. Оценка технологичности конструкции позволяет определить значимые показатели как основные (трудоемкость изготовления детали
Т
изг в нормо-часах, технологическая себестоимость детали С
изг
, руб) таки дополнительные (коэффициент унификации конструктивных элементов, коэффициент стандартизованных обрабатываемых поверхностей, коэффициент обработки поверхностей, коэффициент применения типовых технологических процессов и т.д.). При выполнении практического занятия оценить конструкцию изделия по перечисленным выше критериям не представляется возможным, ибо технологический процесс на изготовление детали еще

31 не разработан и на этот момент отсутствуют данные о трудоемкости и технологической себестоимости. Упрощенно анализ конструкции детали на технологичность можно выполнить по количеству баллов, соответствующих каждой поверхности. Это позволит выявить наиболее точные (менее технологичные) поверхности. Методика определения технологичности детали Методика предусматривает сравнительную оценку технологичности всех поверхностей отдельно взятой детали [4]. Оценка позволяет выявить наименее и наиболее технологичные поверхности, сразу привлечь внимание к ожидаемым технологическим трудностям
(см.прил., табл. П1,П2). Предлагается определять технологичность поверхности T на основе балльной оценки следующих критериев Е = Б+ Б+ Б+ Б+ Б+ Б+ Б+ Б, где Б – зависимость баллов от величины допуска на размер Б - зависимость баллов от величины допуска на форму Б - зависимость баллов от величины допуска на расположение Б - зависимость баллов от величины допуска на шероховатость Б - зависимость баллов от формы поверхности Б – зависимость баллов от вида поверхности Б – зависимость баллов от открытости поверхности Б – зависимость баллов от относительных размеров (жѐсткости). (Величины Б Б – прил. 1; Б – Б – прил, табл. П. Последовательность определения технологичности детали следующая- подготавливают технологический чертѐж детали
- подготавливают таблицу для расчѐта критериев технологичности
- заполняют таблицу на основе данной методики и приложения Пи П
- суммируют баллы для каждой поверхности
- делают вывод о наиболее и наименее технологичных поверхностях.

32 Составляют иерархическую структуру поверхностей деталей и вносят в таблицу технологичности. Например, имеются поверхности го, го итак далее порядка. Порядок поверхностей означает их последовательность образования, те. последовательность выполнения технологических переходов и операций в технологических процессах. Результаты оценки технологичности поверхностей по баллам заносят в таблицу (табл. 3.1). Количественная оценка технологичности в соответствии с МР
186-85 может быть выполнена также по согласованию с руководителем при условии внесения изменений в конструкцию детали после качественного анализа технологичности. В этом случае может быть произведена сравнительная оценка по некоторым основными дополнительным показателям. При этом количество показателей должно быть минимальным, но достаточным для оценки технологичности. Таблица 3.1 Оценка технологичности поверхностей по баллам
№ поверхности Вид поверхности Б Б Б Б Б Б Б Б Сумма баллов Б
1 2 n Основные показатели, такие, как абсолютная трудоемкость изготовления и технологическая себестоимость, рекомендуется определять после разработки технологического процесса изготовления детали. На первоначальной стадии при анализе служебного назначения детали и оценке ее технологичности необходимо использовать дополнительные показатели, такие, как масса детали, коэффициенты использования материала (К
им
), точности обработки (К
тч
), шероховатости (К
ш
), которые определяются следующим образом
З
D
ИМ
M
М
К

,

33 где Ми М
З
– соответственно массы детали и заготовки, кг
СР
ТЧ
А
K
1 1


, где А
СР
– средний квалитет точности обработки детали по всем поверхностям
СР
Ш
Б
К
1 1


, где Б
СР
– среднее числовое значение параметра шероховатости всех поверхностей детали. Порядок выполнения практического занятия
1. Подготовьте таблицу оценки технологичности поверхностей по баллам.
2. Оцените по бальной системе каждую поверхность по предложенным критериям.
3. Заполните таблицу.
4. Просуммируйте баллы для каждой поверхности.
5. Сделайте вывод о наиболее и наименее технологичных поверхностях. Контрольные вопросы
1. Что понимается под технологичностью конструкции детали
2. По каким критериям может быть оценена конструкция детали
3. Поясните методику оценки технологичности поверхностей по бальной системе
4. Какой вывод можно сделать по результатам отработки на технологичность вашей детали Практическое занятие 4. Определение типа производства Цель практического занятия – приобретение практических навыков определения типа машиностроительного производства по его характеристике, коэффициенту закрепления операций К
зо.
Работа рассчитана на два академических часа.

34 Основные положения
Тип производства согласно ГОСТ 3.1108-74 характеризуется коэффициентом закрепления операции за одним рабочим местом или единицей оборудования
m
зо
P
N
К

, где N – число различных операций, выполняемых в течение календарного времени P
m
– число рабочих мест, на которых выполняются данные операции. Типы производства характеризуются следующими значениями коэффициентов закрепления операций Тип производства К
з.о
Массовое ………………………………………………. 1 Серийное крупносерийное. Св до среднесерийное …………………………………….. « 10» 20 мелкосерийное ……………………………………… « 20 «40 Единичное …………………………………………… более « 40 Тип производства характеризуется коэффициентом закрепления операций, который показывает число различных операций, закрепленных в среднем по цеху (участку) за каждым рабочим местом в течение месяца. Студенты выполняют практические занятия или курсовой проект по материалам конструкторско-технологической практики, имея базовый вариант технологического процесса. Поэтому для предварительного расчета коэффициента закрепления операций могут быть использованы нормы штучного (штили штучно-калькуляционного
(t
шт-к
) времени, взятые из базового варианта технологического процесса. Для расчета коэффициента закрепления операций составляется таблица (табл. 4.1). В первую графу записываются все операции базового техпроцесса, во вторую – нормы времени штили t
шт-к

35 Определяется и записывается в третью графу таблицы расчетное количество станков р для каждой операции
 
,
60
. н
з
д
к
шт
шт
p
F
t
t
N
m






шт (1) где N – годовой объем выпуска деталей, шт шт (t
шт-к
) – штучное или штучно-калькуляционное время, мин д – действительный годовой фонд времени работы оборудования, ч η
з.н.
– нормативный коэффициент загрузки оборудования (для расчетов при выполнении практических занятий ив курсовом проекте принимается η
з.н.
= 0,75…0,85). Принятое число рабочих мест Р (четвертая графа) устанавливают округлением значений m
p
(третья графа) до ближайшего большего целого числа. Далее для каждой операции вычисляют значение фактического коэффициента нагрузки.
. к
шт
н
в
в
T
k
О





(2) где в – такт выпуска изделий.
Р
т
р
ф
з


Количество операций (последняя графа, выполняемых на рабочем месте, определяется по формуле
ф
з
н
з
О



или
М
к
шт
н
з
в
д
N
Т
k
F
О





60

(3) Коэффициент закрепления операций в данном случае рассчитывается по формуле



Р
О
k
о
з .
(4) В качестве примера рассмотрим техпроцесс изготовления шестерни (табл. 4.1). Подробно рассчитаем только токарную операцию.

36 Таблица 4.1 Расчет коэффициента закрепления операций Операция
  1   2   3   4   5   6   7

T
шт-к
, мин
m
p
Р
η
з.н
О
05. Токарная
4,2 0,084 1
0,084 9,20 10. Протяжная
1,2 0,024 1
0,024 33,3 15. Зубофрезерная
8,6 0,178 1
0,178 4,49 20. Зубошевинговальная
3,4 0,070 1
0,070 11,43 25. Внутришлифовальная
4,1 0,085 1
0,085 9,41 30. Плоскошлифовальная
3,6 0,074 1
0,074 10,81 Исходные данные N = 4000 деталей д = 4016 ч η
з.н.
= 0,8; t
шт-к
=
4,2 мин. Расчетное количество станков определяем по формуле (1):
084
,
0 8
,
0 4016 60 2
,
4 Принятое число рабочих мест P = 1. Коэффициент загрузки станка определяем по формуле (2):
084
,
0 1
084
,
0


ф
з

Количество операций, выполняемых на рабочем месте, определяем по формуле (3):
52
,
9 084 Коэффициент закрепления операций технологического процесса, согласно формуле (4)
1
,
13 6
64
,
78


о
з
к
Следовательно, производство шестерни будет среднесерийным. Для серийного производства рассчитывается размер партии деталей по формуле
Ф
a
N
П


, шт. (4) где a – количество дней запаса деталей на складе Ф – количество рабочих дней в году.

37 Рекомендуется принимать a =23 дня для крупных деталей, a =35 дней для средних деталей, a =510 дней для мелких деталей. Для массового и крупносерийного производства рассчитывается такт выпуска по формуле
,
60
N
F
д
в



мин. (5) где д – годовой фонд времени работы оборудования, ч N – годовая программа выпуска деталей, шт. В исключительных случаях при отсутствии базового техпроцесса тип производства предварительно можно определить по годовому выпуску изделий и массе деталей, пользуясь табл. 4.2 и 4.3. Таблица 4.2 Выбор типа производства по годовому выпуску и массе деталей, шт. Тип производства Годовой объем выпуска деталей Крупных, 50 кг и более Средних, 8…50 кг Мелких, до 8 кг Единичное до 5 до 10 до 100 Серийное
5…1000 10…5000 100…50000 Массовое св. 1000 св. 5000 св. 50000 После расчета норм времени по всем технологическим операциям уточняется тип машиностроительного производства на основе расчета коэффициента закрепления операций по приведенной выше методике. Таблица 4.3 Выбор серийности производства, шт. Серийность производства Количество деталей в партии (серии) Крупных,
50 кг и более Средних,
8…50 кг. Мелких, до 8 кг Мелкосерийное
5…10 5…25 10…50
Среднесерийное
11…50 26…200 51…500 Крупносерийное св. 50 св. 200 св. 500

38 Содержание отчета
1. Название практического занятия.
2. Содержание варианта задания.
3. Сводная таблица результатов расчета.
4. Анализ результатов.
5. Выводы. Контрольные вопросы
1. Какой период времени учитывается при расчете К
зо
?
2. Для каких условий работы (в одну или две смены) рассчитывается К
зо
?
3. Как рассчитывается количество станков m p
для каждой операции
4. Как определить количество операций выполняемых на рабочем месте
5. Как определить такт выпуска изделий Практическое занятие 5. Выбор вида и технико-
экономическое обоснование способа получения заготовки
Цель практического занятия – освоить методику расчета себестоимости получения заготовок и выбрать оптимальный вариант на основе экономического сравнения. Работа рассчитана на два академических часа. Основные положения В машиностроении основными видами заготовок для деталей являются стальные и чугунные отливки, отливки из цветных металлов и сплавов, штамповки и всевозможные профили проката. Способ получения заготовки должен быть наиболее экономичным при заданном объѐме выпуска деталей. Для выбора формы, размеров и способа получения заготовки большое значение имеет конструкция и материал детали. Вид заготовки оказывает значительное влияние на характер технологического процесса, трудоѐмкость и экономичность еѐ обработки. При выборе вида заготовки необходимо учитывать не только эксплуатационные условия работы детали, еѐ размеры и форму, но и экономичность производства. Если при выборе заготовок возникают затруднения, какой метод изготовления принять для той или другой

39 детали, то производят технико-экономический расчѐт себестоимости возможных вариантов. После обоснования способа получения заготовки необходимо дать краткое описание технологического процесса еѐ получения и обосновать выбор плоскости разъѐма формы или штампа, величину принятых радиусов скруглений и формовочных уклонов.
Технико-экономическое обоснование выбора заготовки для обрабатываемой детали производят по нескольким направлениям (ме- таллоѐмкость, трудоѐмкость и себестоимость, учитывая при этом конкретные производственные условия. Технико-экономическое обоснование ведѐтся по двум или нескольким выбранным вариантам. При экономической оценке определяют металлоѐмкость, себестоимость и трудоѐмкость каждого выбранного варианта изготовления заготовки, а затем их сопоставляют.
Технико-экономический расчѐт изготовления заготовки производят в следующем порядке
- устанавливают метод получения заготовки согласно типу машиностроительного производства, конструкции детали, материалу и другим техническим требованиям на изготовление детали
- назначают припуски на обрабатываемые поверхности детали согласно выбранному методу получения заготовки по нормативным таблицам или производят расчѐт аналитическим методом
- определяют расчѐтные размеры на каждую поверхность заготовки
- назначают предельные отклонения на размеры заготовки по нормативным таблицам в зависимости от метода получения заготовки
- производят расчѐт массы заготовки на сопоставляемые варианты
- определяют норму расхода материала с учѐтом неизбежных технологических потерь для каждого вида заготовки (некратность, на отрезание, угар, облой и т. д
- определяют коэффициент использования материала по каждому из вариантов изготовления заготовок с технологическими потерями и без потерь

40
- определяют себестоимость изготовления заготовки, выбранных вариантов для сопоставления и определения экономического эффекта получения заготовки
- определяют годовую экономию материала от сопоставляемых вариантов получения заготовки
- определяют годовую экономию от выбранного варианта заготовки в денежном выражении. Укрупненный технико-экономический анализ можно выполнить по методике [28,29]. Стоимость материалов и различных способов получения заготовок можно брать из Интернета у представителей ведущих фирм, торгующих металлопродукцией.
Средняя стоимость отходов (стружки) составляет в среднем 10-
12% от стоимости материала.
Пример.Произвести технико-экономический расчет двух вариантов изготовления заготовки методом горячей объемной штамповки и из проката. Годовой объем выпуска деталей – 18 000 шт. Рабочий чертеж детали – вал (рис. 5.1). Материал детали – сталь 45 ГОСТ 1050-88. Масса детали – 10,8 кг. Устанавливаем тип производства по годовому объему выпуска изделий и массе детали по рабочему чертежу согласно табличным данным (табл. 4.2). Тип производства – массовый. Вариант 1. Заготовка из проката. Согласно точности и шероховатости поверхностей обрабатываемой детали определяем промежуточные припуски по таблицам. За основу расчета промежуточных припусков принимаем наружный диаметр детали 80f7(
03
,
0 06
,
0


) мм (рис. 5.1). Устанавливаем предварительный маршрут обработки поверхности детали диаметром 80f7(
03
,
0 06
,
0


) мм (см. табл. П) Обработка поверхности диаметром 80 мм производят в жестких центрах, на многорезцовом токарном полуавтомате окончательную обработку поверхности детали выполняют на круглошлифовальном станке. Технологический маршрут обработки данной поверхности Операция 005. Токарно-винторезная
― 010. Токарно-винторезная
― 015. Термическая обработка Э
41…45.
― 020. Круглошлифовальная

41 1. Э
41…45.
2. Неуказанная шероховатость поверхностей а мкм. Рис. Рабочий чертеж детали
Припуски на подрезание торцовых поверхностей и припуски на обработку наружных поверхностей (точение и шлифование) определяют по табл. [8]. При черновом точении припуск на обработку составляет 4,5 мм, а при чистовом мм и на шлифовальную однократную обработку 0,5 мм. Определяем промежуточные размеры обрабатываемых поверхностей согласно маршрутному технологическому процессу на токарно-винторезную операцию 010 мм 5
,
0 80 2
010





ш
H
P
z
D
D
на токарно-винторезную операцию 005 5
,
82 0
,
2 5
,
80 2
010 010 мм расчетный размер заготовки
87 5
,
4 5
,
82 2
005 010





z
D
D
P
З
P
мм. По расчетным данным заготовки выбираем необходимый размер горяче- катного проката обычной точности по ГОСТ 2590-88 (табл. П. Например, диаметр проката 90 мм записывается следующим образом
88 1050
ГОСТ
б
45 88 2590
ГОСТ
В
90






Круг
Нормальная длина проката стали обычной точности при диаметре 53-110 мм 4-7 м. Отклонения для диаметра 90 мм равны
5
,
0 мм (табл. П. Припуски на подрезку торцовых поверхностей заготовки равен 2,4 мм [8]. Общая длина заготовки

42 4
,
302 4
,
2 300 2





подр
Д
З
z
L
L
мм, где Д – номинальная длина детали по рабочему чертежу, мм. Предельные отклонения на длину заготовки устанавливаем по справочным таблицам. Исходя из предельных отклонений, общую длину заготовки округляем в большую сторону до целых единиц. Принимаем длину заготовки 303 мм. Объем заготовки определяем по плюсовым допускам
95
,
1960 5
,
30 4
05
,
9 14
,
3 4
2 2





З
п
з
З
L
D
V
см
3
, где З – длина стержня (заготовки) с плюсовым допуском D
з.п
– диаметр заготовки по плюсовым допускам, см. Массу заготовки определяем по формуле
4
,
15 95
,
1960 00785
,
0





З
З
V
G
кг. Выбираем оптимальную длину проката для изготовления заготовки. Потери на зажим заготовки L
заж
принимаем 80 мм. Заготовку отрезают на ножницах. Это самый производительный и дешевый способ. Длину торцового обрезка проката определяем из соотношения об, где d – диаметр сечения заготовки, мм
D = 90 мм об = 0,3·90=27 мм. Исходя из принятой длины проката по стандартам определяем число заготовок по формуле. Определим число заготовок из проката длиной 4 м шт 305 27 80 4000 4








пр
З
Т
О
заж
пр
L
L
L
L
L
x
Получаем 12 заготовок. Число заготовок из проката длиной 7 м шт 305 27 80 7000 7








пр
З
Т
О
заж
пр
L
L
L
L
L
x
Принимаем 22 заготовки. Остаток длины (некратность) определяется в зависимости от принятой длины проката из проката длиной 4 м мм 305
(
80 27 4000
)
(
4 4











x
L
L
L
L
L
З
заж
Т
О
пр
НК
или

43
%
86
,
5 4000 100 233 100 4





пр
НК
НК
L
L
П
; из проката длиной 7 м мм 305
(
80 27 7000 7






НК
L
или
%
61
,
2 7000 100 183 100 4





пр
НК
НК
L
L
П
; Из расчета на некратность следует, что прокат длиной 7 м для изготовления заготовок более экономичен, чем прокат длиной 4 м. Потери материала на зажим при отрезке по отношению к длине проката составят
%
1
,
1 7000 100 80 100





пр
заж
заж
L
L
П
Потери материала на длину торцевого обрезка проката в процентном отношении к длине проката составят
%
38
,
0 7000 100 27 100





Т
О
Т
О
Т
О
L
L
П
Общие потери (%) к длине выбранного проката
%
09
,
4 1
,
1 38
,
0 61
,
2







заж
Т
О
НК
О
П
П
П
П
П
Определяем расход материала на одну деталь с учетом всех технологических неизбежных потерь кг 100
)
03
,
4 100
(
4
,
15 100
)
100
(
3







О
П
П
З
П
G
G
Коэффициент использования материала
67
,
0 03
,
16 8
,
10



ЗП
Д
ИМ
G
G
К
Определим стоимость заготовки из проката, предварительно взяв из интернета стоимость материала и отходов. Цена одной тонны проката в среднем составляет 44870 рублей, а штампованных заготовок 52320 рублей (фирма АПОГЕЙ-металл), цена отходов 5250 р. за тонну.

44 руб 1000 5250
)
8
,
10 03
,
16
(
03
,
16 87
,
44 1000
)
(









отх
д
П
З
П
З
M
П
З
С
G
G
G
С
С
Вариант 2. Заготовка изготовлена методом горячей объемной штамповки на горизонтально-ковочной машине (ГКМ). Степень сложности С. Точность изготовления поковки - класс I, группа стали – М. [8] Припуски на номинальные размеры детали назначают по таблице [8]. Припуски на обработку заготовок, изготавливаемых горячей объемной штамповкой, зависит от массы, класса точности, группы стали, степени сложности и шероховатости заготовки. На основании принятых припусков на размеры детали определяем расчетные размеры заготовки мм 8
,
4 80 мм 4
,
5 70 мм 4
,
4 250 2
250





z
L
L
Д
p
;
мм
2
,
202 2
,
2 200 200





z
L
L
Д
p
мм
9
,
51 9
,
1 50 50





z
L
L
Д
p
Предельные отклонения на размеры заготовки определяем по табличным нормативам (ГОСТ 7505-84*). Допуски на размеры штампованной заготовки (табл. [8]):
∅84,8
-0,6
+1,2
;
∅75,4
-0,6
+1,2
; 254,4
-0,
8
+1,
4
; 202
,2
-0,
8
+1,
4
; 51,9
-0,6
+1,2
мм. Разрабатываем эскизна штампованную заготовку по второму варианту с техническими требованиями на изготовление (рис. 5.2). Для определения объема штампованной заготовки рекомендуется условно разбивать фигуру заготовки на элементы и проставить на них размеры с учетом плюсовых допусков (рис. 5.3). Определим объем отдельных элементов заготовки и V
3
. Фигура состоит из двух одинаковых объемов и см 31
,
5 4
66
,
7 14
,
3 2
4 2
2 3
2 2
1


















 см 36
,
20 4
6
,
8 14
,
3 4
3 2
2 2





L
D
V

45 1. НВ 241…245 2. Степень сложности заготовки С 3. Группа стали М 4. Точность изготовления I класс
5. Радиусы закруглений внешних углов R= 4 мм
6. Штамповочные уклоны 5º
7. Допуск соосности поверхностей А, Б, и В относительно базовой оси заготовки 1,6 мм Рис. Рабочий чертеж заготовки Рис. Элементы заготовки для определения объема Общий объем заготовки см 073
,
1182 16
,
489 2
3 Масса штампованной заготовки кг 23
,
1671 00785
,
0





O
Ш
З
V
G
Принимая неизбежные технологические потери (угар, облой и т.д.) при горячей объемной штамповке равными 10%, определим расход материала на одну деталь кг 100 10 100 12
,
13 100 100

















Ш
Ш
З
П
З
П
G
G
Коэффициент использования материала наштампованную заготовку
75
,
0 43
,
14 8
,
10



П
З
Д
М
И
G
G
К
Стоимость штампованной заготовки





 руб 53
,
19 94
,
754 38
,
5 8
,
10 43
,
14 43
,
14 32
,
52 100
















отх
Д
П
З
П
З
М
Ш
З
С
G
G
G
С
С

46 Годовой экономический эффект при выборе первого варианта заготовки составит руб 1800 81
,
691 44
,
735







N
С
С
Э
П
З
Ш
З
Технико-экономические расчеты показывают, что заготовка полученная методам горячей объемной штамповки на горизонтально-ковочной машине, более экономична по использованию материала, чем заготовка из проката, однако по себестоимости штампованная заготовка дороже, поэтому принимаем заготовку из горячекатанного круглого проката обычной точности. Содержание отчета
1. Название и цель практического занятия.
2. Цель практического занятия.
3. Выбор возможных видов получения заготовки на предложенную преподавателем деталь.
4. Расчет веса детали и заготовки для рассматриваемых вариантов.
5. Определение себестоимости отходов (стружки.
6. Расчет себестоимости заготовки по вариантам.
7. Определение коэффициента использования материала.
8. Определение экономического эффекта от выбора оптимального вида заготовки в денежном выражении. Контрольные вопросы
1. Перечислите основные виды заготовок в условиях машиностроительного производства.
2. От каких условий зависит вид получения заготовок
3. Как рассчитывается коэффициент использования материала
4. Как определить себестоимость изготовления заготовки Практическое занятие 6. Выбор методов обработки
1   2   3   4   5   6   7

отдельных поверхностей
Цель практического занятия – получение навыков в выборе методов обработки поверхностей деталей машин, обеспечивающих заданную точность и качество поверхностного слоя. Работа рассчитана на четыре академических часа.

47 Основные положения Надежность и долговечность работы деталей и машин в целом зависит от размерной точности и качества сопрягаемых поверхностей. Качество поверхностного слоя определяется совокупностью параметров шероховатости поверхностей, физико-механическими свойствами твердость, микротвердость, величина и знак остаточных напряжений и др) и микроструктурой поверхностного слоя. Заданная на чертеже размерная точность и шероховатость поверхности определяется применением одного или нескольких последовательных методов обработки, которым соответствует свой диапазон размерной точности (квалитет) и высоты неровностей. Для формирования требуемых физико-механических свойств поверхностного слоя детали отдельные ее поверхности подвергаются различным методам упрочняющей обработки (закалка, ППД, ХТО и т.д.), каждому из них присущи свои технологические возможности. Оптимальный способ обработки поверхностей детали означает, что удалось отыскать технологический переход. Таким образом, это является началом поиска структуры технологической операции, аза- теми всего технологического процесса. Применяют табличный, расчѐтный и таблично-расчѐтный методы выбора способа обработки поверхностей. Табличным методом пользуются как для быстрых ориентировочных решений, а также для выбора способов обработки поверхностей с невысокими технологическими требованиями. Для более точных поверхностей рекомендуется использовать таблично-расчѐтный метод, основанный на определении уточнения. Уточнением называется отношение одноименных погрешностей заготовки к погрешности детали
дет
заг
Т
Т


, где Т
заг
– допуск заготовки, мм Т
дет
– допуск детали, мм. Уточнение показывает во сколько раз повысилась точность детали по сравнению с заготовкой.

48 Задача выбора методов обработки решается в три этапа. Напер- вом этапе отыскивают способы обработки, обеспечивающие требуемую точность размера поверхности. На втором этапе проверяют, обеспечивается ли заданное качество поверхностного слоя данной поверхности посредством способа обработки, выбранного на первом этапе. Если нетто добавляют дополнительно такие способы обработки, которые позволяют решить задачу обеспечения качества поверхностного слоя либо заменяют часть способов, выбранных на втором этапе, на иные. На третьем этапе проверяют , обеспечиваются ли технические требования поточности формы и точности расположения поверхностей (если они оговорены в рабочем чертеже особо. Если нетто также добавляют дополнительно такие способы обработки, которые позволяют решить и эту задачу. Пример. Требуется выбрать способы обработки подшипниковых шеек шпинделя, диаметр которых равен 60 025
,
0 035
,
0


, шероховатость R
a
=0,04 мкм. Должны быть выдержаны отклонения от цилиндричности 0,001 мм, биение радиальное относительно центральной оси 0,003 мм и волнистость не более 0,008 мм. Материал шпинделя - сталь 38ХВФЮА. Заготовка - поковка, полученная свободной ковкой, я группа точности ГОСТ 7062-67 с допуском Т
з
=6 мм на диаметр [4]. Решение. Находим общее уточнение
600 01
,
0
/
6




дет
заг
Т
Т
общ

Далее методом подбора определяем необходимое количество i способов обработки из известного соотношения
i
i
общ
П






3 Наиболее экономичным способом обработки наружных цилиндрических поверхностей является обтачивание, а затем шлифование. Погрешность размера диаметра детали после чернового обтачивания ступенчатых валов табл. П должна быть не более 460 мкм. Тогда уточнение на первом технологическом переходе составит
4
,
13 46
,
0
/
6
/
1 3
1



Т
Т

; и обеспечит точность по 13 квалитету точности (Т 13) и шероховатость поверхности а = 6,3 мкм.

49 Следующий способ обработки - чистовое обтачивание – обеспечивает точность размера Т мкм. Уточнение после повторной обработки
33
,
3 12
,
0
/
46
,
0
/
2 1
2



Т
Т

; Та мкм. Дальнейшего повышения точности поверхности шеек можно достигнуть точным алмазным обтачиванием или предварительным шлифованием. Шлифование предпочтительнее, так как обработку можно выполнять после термообработки. Предварительное шлифование обеспечивает точность обработки с допуском Т мкм и шероховатостью R
a
=1,25 мкм. Уточнение после третьего метода обработки
2 06
,
0
/
12
,
0
/
3 2
3



Т
Т

Общее уточнение после трѐхкратной обработки
100 2
33
,
3 15 3
2 1
3









общ
Требуются одна или две обработки, чтобы обеспечить дальнейшее уточнение. Итоговую точность поверхностей с допуском Т мм обеспечивают притирка или суперфиниш. Однако после предварительного шлифования невозможно технически произвести шестикратное уточнение, поэтому необходимо ввести ещѐ одну обработку – способом тонкого шлифования, обеспечивающую точность с допуском Т
ч
=20 мкм. Тогда уточнение после тонкого шлифования равно
3 02
,
0
/
06
,
0
/
4 3
4



Т
Т

и после черновой притирки
22
,
2 009
,
0
/
02
,
0
/
5 4
5



Т
Т

. Таким образом, для достижения требуемой точности шейки шпинделя должны подвергнуться пятикратной обработке (пяти переходам) с общим уточнением
,
666 22
,
2 3
2 33
,
3 15






общ

т.е. даже несколько выше требуемого. После выбора методов обработки всех поверхностей детали на основе расчѐта уточнений необходимо заполнить таблицу (табл. 6.1) Таблица 6.1 Методы обработки поверхностей детали Номера поверхностей Методы обработки
Квалитет точности Допуск обработки, мкм Шероховатость обработанной поверхности, мкм Твердость поверхности
1 2

n

50 Порядок выполнения практического занятия
1. Подберите методы обработки для каждой поверхности, обеспечивая заданную точность и качество поверхности.
2. Рассчитайте уточнение после выполнения каждого этапа обработки. Проверьте обеспечение технических требований по шероховатости, точности формы и расположения поверхностей.
4. Заполните таблицу методов обработки поверхностей. Контрольные вопросы
1. Какие методы применяют при выборе способов обработки поверхностей
2. Поясните, как пользуются табличным методом.
3. Какое преимущество имеет расчетный метод перед табличным
4. Что называют уточнением
5. Как определить общее уточнение Практическое занятие 7. Выбор и расчет припусков и межоперационных размеров
Цель практического занятия – изучить и освоить методику расчета припусков на обработку различных поверхностей деталей. Занятие рассчитано на четыре академических часа. Основные положения Величина припуска влияет на себестоимость изготовления детали. При увеличенном припуске повышаются затраты труда, расход материала и другие производственные расходы, а при малом приходится повышать точность заготовки, что также увеличивает стоимость изготовления детали. Расчет припусков на обработку наружных и внутренних поверхностей имеет свою особенность. Она заключается в том, что для наружных поверхностей расчет начинается с наименьшего предельного размера готовой детали последовательным прибавлением расчетных припусков Z
min по всем операциям, а для внутренних поверхностей - с

51 наибольшего предельного размера последовательным вычитанием Слагаемые, составляющие припуск на обработку, зависят от многих факторов формы, размеров, материала деталей, методов обработки и др. На поверхности заготовок, полученных методом литья, могут содержаться раковины, различные включения, а в штампованных заготовках возможен обезуглероженный слой, микротрещины и другие дефекты. Дефектный слой чугунных отливок по деревянным моделям составляет мм, у поковок - 0,5-1,5 мм и у горячекатаного проката -
0,5-1,0 мм. Для более точного определения припуска на обработку и предотвращения перерасхода материала применяют аналитический метод расчета для каждого конкретного случая с учѐтом всех требований выполнения заготовок и промежуточных операций [10]. Для получения деталей высокой точности необходимо при каждом технологическом переходе механической обработки заготовки предусматривать производственные погрешности, характеризующие отклонения размеров, геометрические отклонения формы поверхности, микронеровности, отклонения расположения поверхностей. Все эти отклонения должны находиться в пределах поля допуска на размер поверхности заготовки. Пространственные отклонения учитываются только у заготовок под первый технологический переход обработки, после черновой и получистовой обработки лезвийным инструментом (под последующий технологический переход, после термообработки. При последующей обработке эти погрешности становятся ничтожно малыми и ими можно пренебречь. Погрешности установки у на выполняемом переходе определяются по формуле
2 2
з
у







52 где ε
δ
- погрешность базирования, возникающая при несовпадении установочной и измерительной баз. Погрешность базирования определяется путем расчета по соответствующим формулам в зависимости от схемы установки при обработке ([1, табл. 12-20], [3, табл.
21-25], [2, табл. 4.10-4.13]); з - погрешность закрепления, возникающая в результате смещения обрабатываемых поверхностей заготовок от действия зажимной силы. При укрупненных расчетах точности обработки у можно определить по соответствующим таблицам ([1, табл. 12-19], [3, табл, [2, табл, П, П, П. Определение значений допусков на размеры заготовок производится по стандартам, регламентирующим различные методы получения заготовок. Допуски на отливки из металлов и сплавов и припуски на механическую обработку определяются по ГОСТ 26645-85 [4]; наштампованные заготовки - по ГОСТ см. табл. П. Значения промежуточных допусков для различных видов механической обработки определяются по таблицам экономической точности обработки ([3, табл) и соответствующим квалитетам точности (см. табл. П, П, П. Величина Z
max используется при назначении глубины резания, атак же при определении режимов резания V и S и выборе оборудования по мощности. Значения номинального припуска ном необходимы для определения номинальных размеров заготовок, по которым изготовляют технологическую оснастку (штампы, пресс-формы, модели т.д.). Величина остаточной пространственной погрешности (коробление) заготовки рассчитывается по формуле
l
K
у
ост



где Ку
- коэффициент удельного коробления, мкм/мм; l – длина заготовки, мм. Значение коэффициента Ку

53 отливка – 1,0 мкм/мм; прокат – 0,8 мкм/мм; черновая обработка – 0,06 мкм/мм; получистовая обработка – 0,05 мкм/мм; чистовая обработка – 0,04 мкм/мм. Аналитический метод определения припусков базируется на анализе производственных погрешностей, возникающих при конкретных условиях обработки заготовки. Величина промежуточного припуска [1, 2, 3] для плоских поверхностей заготовки определяется по формуле
i
i
i
z
i
h
R
Z









1 1
min
)
(
; для поверхностей типа тел вращения (наружных и внутренних)
)],
)
[(
2 2
2 2
1 где Rz – высота микронеровностей поверхности, оставшихся при выполнении предшествующего технологического перехода, мкм h – глубина дефектного поверхностного слоя, оставшегося при выполнении предшествующего технологического перехода, мкм

o
– суммарная пространственная погрешность, возникшая на предшествующем технологическом переходе, мкм

y
– величина погрешностей установки заготовки при выполняемом технологическом переходе, мкм. Пространственную погрешность при чистовой обработке, как отмечалось выше, обычно исключают при расчѐтах из-за их малой величины. Отклонения и погрешности в установке определяют в каждом конкретном случаев зависимости от метода получения заготовки. Максимальный припуск на обработку поверхности заготовки для плоских поверхностей
в
п
z
z





min max
; для поверхностей типа тел вращения

54
в
D
п
D
z
z

 


min max
2 2
, где пи п - допуск на размер на предшествующем переходе, мм в ив- допуск на размер на выполняемом переходе, мм. Допуски и шероховатость поверхности на окончательных технологических переходах (операциях) принимают по рабочему чертежу. Для удобства распределения промежуточных припусков перед их расчѐтом исходные и расчѐтные данные по каждой операции на конкретную обрабатываемую поверхность в технологической последовательности заносят в таблицу [1,2] (см. табл. 7.1). Таблицу рекомендуется заполнять в такой последовательности
- в графу Заготовка и технологическая операция записывают вид заготовки и операции, установленные на данную обрабатываемую поверхность в технологической последовательности
- в графу Точность заготовки и обрабатываемых поверхностей записывают степень точности выбранной заготовки и квалитет точности на промежуточные размеры без предельных отклонений
- в графу Элементы припусков заносят величину микронеровно- стей R
z
и глубину дефектного поверхностного слоя h на заготовку на все операции в технологической последовательности в зависимости от метода обработки, а величину погрешностей установки заготовки на выполняемой операции определяют по таблице или производят расчѐт по формуле
- суммарное значение отклонений ρ рассчитывают аналитическим методом и значения расчѐта заносят в графу таблицы В графу Допуски на выполняемый размер заносят значения допуска на заготовку и промежуточные размеры согласно степени точности заготовки и квалитету, установленным на размер по каждой операции. Остальные значения промежуточных припусков и размеров вносят в таблицу после расчѐтов. Графы промежуточных размеров D
min и

55
D
max
определяют и заполняют от окончательных промежуточных размеров до размеров заготовки. Ниже приведены примеры расчѐта припусков на обработку.
Пример.Трѐхступенчатый вал (сталь 45) изготовляют из штампованной заготовки (рис. 7.1). Масса заготовки 2 кг. Токарной операции предшествовала операция фрезерно-центровальная, в результате которой были профрезерованы торцы и зацентрированны отверстия. Базирование заготовки при фрезерно- центровальной операции осуществлялось по поверхностями мм. Шейка вала диаметром D
2
ступени имеет диаметр 55h6
(-0,02)
. Рассчитать промежуточные припуски для обработки шейки D
2
(пов. 5) аналитическим методом. Рассчитать промежуточные размеры для выполнения каждого перехода. Решение. Соответственно заданным условиям установлен маршрут обработки ступени D
2
(см. табл. П черновое обтачивание чистовое обтачивание предварительное шлифование окончательное шлифование. Рис. Эскиз ступенчатого вала. Вся указанная обработка выполняется с установкой заготовки в центрах. Заносим маршрут обработки в графу 1 (см. табл. 7.1) Данные для заполнения граф 2, 3 для штампованной заготовки взяты из [1, c. 186, табл. 12], для механической обработки – из [1, c. 188, табл. 25]. Данные графы 8 для заготовки взяты из [2, c. 245, табл. 47], а данные для обработки резанием – из [1, c. 8, табл. 4]. Расчѐт отклонений расположения поверхностей следующий. Величину отклонений


для штампованной заготовки при обработке в центрах определяют по [1, c. 187, табл. 18]:

56
,
500 500 24 2
2 2
2
мкм
y
Е
к









где
K


- общее отклонение оси от прямолинейности
K


мкм 80 15
,
0 Здесь l
k
– размер отсечения, для которого определяется кривизна до торца заготовки, равный (l
k
=l
1
+l
2
) для рассматриваемого случая l
1
+l
2
=80 мм кудельная кривизна, мкм на 1 мм длины (в маршруте предусмотрена правка заготовки на прессе, после которой к мкм/мм) [1, c.186, табл. 16]. Средний диаметр заготовки нужно знать для выбора величины к. Он определяется как
;
35 150 70
*
25 50
*
55 30
*
25 2
2 1
1
мкм
L
l
D
l
D
l
D
D
n
n









у

- смещение оси заготовки в результате погрешности центрования,
,
5
,
0 1
8
,
1 25
,
0 1
25
,
0 2
2
мм
Т
у






где Т – допуск на диаметральный размер базы заготовки, использованной при центровании, мм [3, c. 245, табл. 47]. Таблица 7.1 Результаты расчѐта припусков на обработку и предельных размеров по технологическим переходам Маршрут обработки поверхности диаметром Элементы припуска, мкм Расчетные величины Допуск на выполняемые размеры, мкм Принятые (округленные) размеры заготовки по переходам, мм Предельный припуск, мкм
R
z h
ρ ε
y припуск, мкм минимального диаметра
D
max
D
min
Z
max
Z
min
1 2
3 4
5 6
7 8
9 10 11 12 Штамповка
160 200 500
-
-
ø57,122 2000
ø 59
ø 57
-
- Точение черновое чистовое
50 50 30 0 1720 ø 55,402 400
ø 55,8
ø 55,4 3,2 1,6 25 25 1,2 0
260
ø 55,142 120 ø 55,27 ø 55,15 0,53 0,25 Шлифование предварительное окончательное

57 Черновое обтачивание. Величину пространственных отклонений
r

определяют по уравнению
,
30 500 06
,
0
мкм
K
y
r







где Ку – коэффициент удельного коробления уточнения [1, c. 190, табл.
29]. Чистовое обтачивание. Величина остаточных пространственных отклонений мкм где Ку [1, c. 190, табл. 29]. Расчѐтные величины расположения поверхностей заносим в графу 4 табл. 7.1.
Расчѐт минимальных припусков на диаметральные размеры для каждого перехода производят последующим уравнениям черновое обтачивание 2Z
i
min= 2(160+200+500)=1720 мкм чистовое обтачивание 2Z
i
min= 2(50+50+30)=260 мкм предварительное шлифование 2Z
i
min= 2(25+25+1,2)=102 мкм окончательное шлифование 2Z
i
min= 2(10+20)=60 мкм
Расчѐтные значения припусков заносим в графу 6 табл. 7.1.
Расчѐт наименьших расчѐтных размеров по технологическим переходам производим, складывая значения наименьших предельных размеров, соответствующих предшествующему технологическому переходу, с величиной припуска на выполняемый переход
ø 54,98+0,06=55,0 мм
ø 55,04+0,102=55,142 мм
ø 55,142+0,26=55,402 мм
ø 55,402+1,72=57,122 мм. Наименьшие расчѐтные размеры заносим в графу 7 табл. 7.1. Наименьшие предельные размеры (округлѐнные) заносим в графу 10 табл. 7.1. Затем определяем наибольшие предельные размеры по переходам
ø 54,980+0,020=55 мм
ø 55,040+0,060=55,1 мм
ø 55,150+0,120=55,27 мм
ø 55,400+0,400=55,8 мм
ø 57+2=59 мм. Результаты расчѐтов вносим в графу 9 табл. 7.1.
Расчѐт фактических максимальных и минимальных припусков по переходам производим, вычитая соответственно значения наибольших и наименьших предельных размеров, соответствующих выполняемому и предшествующему технологическим переходам.

58 Максимальные припуски Минимальные припуски
ø 55,1- ø 55=0,1 мм ø 55,0- ø 54,98=0,06 мм
ø 55,27- ø 55,1=0,17 мм ø 55,15-v55,04=0,11 мм
ø 55,8- ø 55,27=0,53 мм ø 55,4- ø 55,15=0,25 мм
ø 59- ø 55,80=3,2 мм, ø 57- ø 55,4=1,6 мм. Результаты расчѐтов заносим в графы 11 и 12 табл. 7.1.
Расчѐт общих припусков производим последующим уравнениям наибольшего припуска Z
o max
=∑Z
max
=0,1+0,17+0,53+3,2=4 мм наименьшего припуска Z
o max
=∑Z
min
=0,06+0,11+0,25+1,6=2,02 мм. Проверку правильности расчѐтов проводим по уравнению
Z
o max
– Z
o min
= 4-2,02 = з – Т
д
мм. Пример 2. Рассчитать припуски на обработку и предельные размеры по технологическим переходам обработки поверхностей стакана подшипника. Рассчитаем припуски на обработку наружного диаметра ø230
-0,45 Маршрут обработки поверхности – черновое и получистовое точение. Рис. 7.2. Эскиз стакана подшипника Величины Rz и h для заготовки и операций (переходов) механической обработки записаны в сводной табл. 7.2 аналогично предыдущему.
мкм
L
к
55 55 Остаточная величина пространственных отклонений черновое точение мкм 55 06
,
0 1




получистовое точение мкм 55 05
,
0 2





59 Установка на данной операции осуществляется в самоцентрирующем пневматическом патроне по ø270 мм и левому торцу, в данном случае для горячей штамповки

y
= 660 мкм (см. табл. П. Под второй технологический переход
мкм
инд
у
у
90 50 6
,
39 50 660 06
,
0 Значения 2Z
min по операциям (переходам) обработки составят
- точение черновое


;
1265 2
665 660 2
660 55 660 2
2 мкм- точение получистовое
;
140 2
90 3
50 2
2 мкм 28
,
0
мм
Z
получист
точ
ном



;
3
,
3 8
,
0 53
,
2
мм
Z
черн
точ
ном



;
33
,
4
мм
Z
об
ном

Расчетный (номинальный) диаметр заготовки 230+4,33=234,33 мм. Рис. 7.3. Схема графического расположения припусков и допусков на обработку поверхности ø230
-0,46
мм Выполним расчет припусков при обработке отверстия ø160
+0,16
мм. В сводную таблицу записываем величины Rz и T(h) для заготовки и переходов механической обработки ([1, табл. 6-10]).

60 Суммарное значение пространственных отклонений для заготовки данного типа определяется по формуле
2 2
см
кор
заг





Величину коробления отверстия надо учитывать как в диаметральном, таки в осевом сечениях. Поэтому

 


 

мкм
l
d
k
k
заг
176 75 1
160 1
2 2
2 где d и l – диаметр и длина обрабатываемого отверстия соответственно. Таблица 7.2 Таблица расчета припусков и расчетных размеров по операциям Технологические операции и переходы обработки элементарных поверхностей Элементы припуска, мкм Расчетный припуск, мкм Расчетный размер, мм
Допуск ТА, мкм Пред. размер, мм Пред. знач. припусков, мм
Rz T(h) ρ
ε min max
Z
min
Z
max Наружный диаметр
ø230
-0,46
мм Заготовка
600 55 23235 1600 232,35 233,95 Точение черновое получистовое
50
-
2,75 90 2·140 229,54 460 229,54 230,0 0,28 0,54 Итого 2,81 3,95 Отверстие
ø160
+0,16 мм Заготовка
600 820 156,58 1600 155,0 156,6 Растачивание черновое
50
-
41,0 660 2·1640 159,86 530 159,33 159,86 3,26 4,33 чистовое
20
-
2,0 90 2·150 160,16 160 160 160,16 0,3 0,67 Итого 3,56 5,00 Смещение оси отверстия в процессе формовки см принято равным величине поля допуска на толщину стенки 35 мм, те. 800 мкм ([4, табл. 1]). Суммарное значение пространственных отклонений отверстия составит

61 мкм iiзагi820 176 800 Остаточная величина ρ после чернового растачивания составит
ρ
1
= 0,05·ρ
заг
=41 мкм. После чистового растачивания
ρ
2
= 0,002·ρ
заг
=0,002·820 =1,64 ≈2 мкм. Установка детали такая же, как и при обработке наружной поверхности
ø230
-0,46
мм. Минимальный припуск под растачивание черновое


;
1640 2
1040 600 2
660 820 600 2
2 2
2
min
мкм
Z













чистовое:
150 2
90 41 50 2
2 мкм Графа Расчетный размер заполняется, начиная с конечного чертежного размера, последовательным вычитанием расчетного минимального припуска каждого перехода
- растачивание чистовое d p2
=160,16 мм растачивание черновое d p1
=160,16 -0,3=159,86 мм заготовка d p3
=159,86 – 3,28 = 156,58 мм. В графе Предельный размер наибольшие значения d max получаются путем округления расчетных размеров до точности допуска соответствующего перехода, а наименьшие предельные размеры d min
– путем вычитания допусков соответствующих переходов из наибольших предельных размеров. Минимальные предельные значения припусков 2Z
min представляют собой разности наибольших предельных размеров выполняемого и предшествующих переходов, а максимальные 2Z
max
– соответственно разности наименьших предельных размеров.
;
83
,
0 53
,
0 3
,
0
мм
Z
получист
точ
ном



;
08
,
4 8
,
0 28
,
3
мм
Z
черн
точ
ном



;
91
,
4
мм
Z
об
ном

Номинальный размер заготовки 160-4,91 = 155,09 мм. На все обрабатываемые поверхности детали назначаем припуски и допуски по ГОСТ 26645-85 [4].

62 Порядок выполнения практического занятия
1. В расчетную таблицу (см. табл. 7.1, 7.2) внести технологический маршрут обработки заданной поверхности.
2. Определить по соответствующим таблицам значения составляющих припуска, значение допусков по всем операциям (переходами рассчитать по формулам межоперационные значения припусков.
3. Определить величину расчетных и предельных размеров по операциям технологического процесса.
4. Рассчитать предельные значения припусков по всем операциям, атак же его суммарное значение.
5. Произвести проверку правильности выполненных расчетов.
6. Назначить по стандарту на обрабатываемые поверхности детали общие припуски на обработку.
7. Построить схему графического расположения припусков и допусков. Дать анализ полученных результатов.
9. Составить отчет. Содержание отчета
1. Название практического занятия.
2. Содержание задания.
3. Эскиз детали с необходимыми исходными данными.
4. Определение отдельных составляющих припуска и расчет его значений по соответствующим формулам по всем операциям технологического процесса.
5. Сводная таблица по расчету припусков на обработку заданной поверхности расчетно-аналитическим методом.
6. Таблица припусков и допусков на обрабатываемые поверхности детали табличными расчетно-аналитическим методом.
7. Схема графического расположения припусков и допусков.
8. Выводы.

63 Контрольные вопросы
1. Назовите методы определения припусков на обработку. В чем преимущества и недостатки каждого из них
2. Напишите формулу расчета на обработку круглых и плоских поверхностей. От каких факторов зависят величины R
z и Т
4. Как определяется величина ρ для различных видов заготовок и последующей механической обработки Литература
1. Справочник технолога-машиностроителя: Вт Под ред. А.М. Даль- скогго, А. Г. Косиловой и Р. К. Мещерякова. – е изд, перераб. и доп. – М Машиностроение, 2003. Т. 712 с Т. 994 с.
2. Горбацевич А. Ф. Курсовое проектирование по технологии машиностроения. Минск, Вышейш. школа, 2009. - с.
3. Косилова А. Г, Мещеряков Р. К, Калинин МА. Точность обработки, заготовки и припуски в машиностроении Справочник технолога. М Машиностроение с.
4. ГОСТ 26645-85. Отливки из металлов и сплавов М Издательство стандартов с. Практическое занятие 8. Выбор и обоснование технологических баз, схем базирования и установки Цель практического занятия – ознакомление с принципиальными схемами базирования заготовок в приспособлениях, приобретение практических навыков разработки схем базирования, установки, а также при расчете погрешностей базирования. Работа рассчитана на два академических часа. Основные положения Теория базирования, методы выбора баз и характеристика способов базирования являются одними из важнейших вопросов технологии машиностроения. Термины и определения основных понятий базирования регламентированы ГОСТ 21495-76.

64 Базирование – придание заготовке или изделию требуемого положения относительно выбранной системы координат. Положение любого твердого тела в пространстве определяется относительно другого тела, которое характеризует систему отсчета. При базировании заготовок или изделий сними связывается вторая система координат, которая определяет положение базируемого тела относительно выбранной системы координат отсчета. В зависимости от характера решаемой задачи системы координат представляются мысленно либо материализуются точками контакта или создаются комбинированным способом. Опорные точки располагают на базах. База – поверхность или выполняющая туже функцию сочетание поверхностей, ось, точка, принадлежащая заготовке или изделию и использованная для базирования. Непосредственно в процессе изготовления деталей машин и их сборки заготовки и изделия занимают определѐнное положение в технологических системах в соответствии с требованиями конструкторской и технологической документации. При этом для контроля технических требований заготовки, изделия и средства измерения должны занимать определѐнное положение, чтобы получить необходимую точность и достоверность результатов. Различают конструкторские, технологические и измерительные базы. Если все перечисленные выше базы совпадают при получении размеров детали в процессе обработки, то погрешность базирования заготовки равна нулю. Этот принцип называют совмещением баз. При несоблюдении этого требования появляется погрешность базирования, которая оказывает существенное влияние на точность обработки. Конструкторские базы могут быть основными и вспомогательными. Первые определяют положение детали в изделии, а вспомогательные базы определяют положения других деталей. За основные базы принимают поверхности, от которых задано большинство размеров, координирующих расположение других ответственных поверхностей. Одна из важных задач, возникающая на различных этапах производственного процесса, - выбор баз для формирования систем координат заготовок и изделий и придания им требуемых положений. Эта задача выполняется в соответствии с ГОСТ 23495-76 и рекомендациями работ [21, 23]. Принципиальные схемы базирования заготовок. Согласно теоретической механике требуемое положение твердого тела (заготовки) относительно выбранной системы координат достигается наложением геометрических связей, лишающих тело трех перемещений вдоль осей XYZ и трех поворотов вокруг этих осей, те. тело становится неподвижным в системе координат OXYZ. Каждая опорная точка, те. точка, символизирующая одну из связей заготовки с выбранной системой координат, лишает заготовку только одной степени свободы. Следовательно, для базирования заготовки, те. придания ей вполне определенного (однозначного) положения в приспособлении, необходимо и достаточно наличие шести опорных точек, лишающих заготовку шести степеней свободы (правило шести точек) При базировании заготовки в приспособлении необходимо совместить системы координат, построенных на вспомогательных базах приспособления и основных технологических базах заготовки. Схема расположения опорных точек на базах заготовки называется схемой базирования. Наиболее распространенные схемы базирования заготовок представлен на риса- потрем плоским поверхностям б - по торцу и наружной цилиндрической поверхности в - по торцу и внутренней цилиндрической поверхности г - по торцу и наружной цилиндрической поверхности в призме д - по внутренней цилиндрической поверхности с зазором, по коническому отверстию и на оправке без зазора е - по плоскости симметрии корпусной заготовки ж - по центровым отверстиям вала с упором в торец з - по плоскости и двум отверстиями- по плоскости симметрии с помощью призм.

66 Рис. Распространенные схемы базирования заготовок По числу степеней свободы, которых лишают заготовку технологические базы, они подразделяются на установочные, направляющие, опорные, двойные направляющие и двойные опорные [21]. База, лишающая заготовку или изделие трех степеней свободы перемещения вдоль одной из координатных осей и поворота вокруг двух других осей, называется установочной базой (см. риса, без, и – точки 1, 2, 3). База, лишающая заготовку двух степеней свободы – перемещения вдоль одной координатной оси и поворота вокруг другой оси, называется направляющей базой (см. риса точки 4, 5). База, лишающая заготовку одной степени свободы перемещения вдоль одной координатной оси или поворота вокруг оси, называется опорной базой (см. рис. 8.1 г, да, и – точка 6). База, лишающая заготовку или изделие четырех степеней свободы неперемещений вдоль двух координатных осей и поворотов вокруг этих осей, называется двойной направляющей базой (см. рис. 8.1 в, г, д - точки 1, 2, 3, 4). База, лишающая заготовку двух степеней свободы перемещения вдоль двух координатных осей, называется двойной опорной базой (см. рис.
8.1 б – точки 4 и 5; ж – точки 1, 2 и 3, 4). В первую очередь студенту необходимо выбрать схему базирования на первой технологической операции. На первой операции базы являются необработанными – черновыми. Отсюда следуют особые требования к ним.
1. В связи стем, что точность необработанных поверхностей, выполняющих функции черновых технологических баз, всегда ниже точности обработанных поверхностей, а шероховатость выше, черновые базы должны использоваться только один раз на первой установке. Необходимо обеспечить правильное взаимное положение обработанных и необработанных поверхностей в готовом изделии. Чтобы обеспечить заданные требования к положению обработанных и необработанных элементов изделия, черновыми базами необходимо назначить поверхности, которые в готовом изделии остаются черновыми. Если невозможно изготовить изделие с использованием одной установки, тов качестве баз первой установки целесообразно выбрать конструктивные элементы с наиболее высокой точностной характеристикой и при возможности с использованием самоцентрирования. В этом случае при выполнении последующих установок обработка

68 точных элементов изделия, служивших черновыми базами, обеспечит наибольшую точность и равномерную глубину обработки для достижения требуемого качества. При выборе технологических баз необходимо руководствоваться следующими методическими указаниями.
1. На основании анализа конструкции, служебного назначения детали и сборочной единицы, простановки конструкторских размеров и допусков определяются конструкторские базы.
2. По принципу совмещения баз предпочтительным комплектом технологических баз выбирается соответствующая совокупность конструкторских баз с учѐтом формы, доступности, обработки габаритных размеров, точности размера, точности формы и расположения.
3. Последовательно рассматривается возможность обработки различных поверхностей и их сочетаний от выбранного комплекта баз с учѐтом условий производства, включая возможность обработки набором инструментов и различные методы наладки технологических систем.
4. Если условия производства не позволяют осуществить принятый вариант базирования, то выбирается следующий комплект баз по приоритету вышеуказанной характеристики формы, доступности, габаритных размеров, размерного шага положения, точности размеров, точности формы и положения.
5. Выбранные варианты базирования проверяются на соответствие точности и возможности реализации технологических операций в заданных производственных условиях. При необходимости смены технологических баз с неприемлемым ужесточением допусков рассматривается возможность применения искусственных баз.
6. С учѐтом требований к черновым базам выбирается комплект баз первой установки разрабатываемого технологического процесса. В данном разделе расчѐтно-пояснительной записки должны быть представлены схемы базирования и установки по ГОСТ на первой и последующих технологических операциях. Обработанные поверхности заготовки на этих схемах выделяются линией

69 удвоенной толщины. Условные обозначения опор, зажимов и установочных устройств представлены в приложении (см. табл. П. Погрешности установки заготовок в приспособлениях. Точность обработки заготовок на станках в значительной мере зависит от точности установки заготовок в приспособлениях. При обработке заготовок, установленных в приспособлениях, необходимо, чтобы погрешность обработки была меньше допуска δ на выполняемый на данной операции размер Δ < δ;





y
, где
y

- погрешность установки- погрешности, возникающие при обработке заготовки погрешности станка и установки инструмента, износ инструмента, температурные деформации и др) Одной из основных причин, вызывающих погрешности обработки, является погрешность установки
y

, возникающая при установке заготовки в приспособление, те. отклонение фактически достигнутого положения заготовки от требуемого, возникающее в результате наличия погрешностей базирования
б

и закрепления
З

за- готовки, а также вследствие погрешности изготовления приспособления и установки его на станке ПР
2 2
2
ПР
З
б
y







Все составляющие погрешности установки являются полем рассеяния (допуска) случайных величин и, следовательно, могут суммироваться по правилу квадратного корня. Необходимо отметить, что погрешность установки возникает при установке заготовки в приспособление до обработки, те. до включения станка. Погрешностью базирования называется отклонение фактически достигнутого положения заготовки при базировании от требуемого. При обработке заготовок в приспособлениях на станках с ЧПУ размеры получаются автоматически, при этом положение измерительной базы относительно настроенного на размер инструмента влияет на допуск выдерживаемого размера.

70 Измерительной базой называется база, используемая для определения относительного положения заготовки и средств измерения. Поскольку инструмент настраивается на размер относительно технологических баз приспособления, погрешность базирования представляет собой расстояние между предельными положениями измерительной базы относительно настроенного на размер инструмента. При совмещении технологической и измерительной баз погрешность базирования равна нулю (принцип совмещения баз. Следовательно, для сведения погрешности базирования к нулю необходимо совместить технологическую и измерительную базы. Некоторые схемы базирования заготовок и возникающие при этом погрешности базирования показаны на рис. 8.2. При выполнении размера h (риса) установочная и измерительная базы (поверхность А) совмещены. Следовательно, б 0. При выполнении размера h
1
установочной базой будет поверхность А, а измерительной
– поверхность Б Поскольку в этом случае не соблюдается принцип единства баз, будет иметь место погрешность базирования, равная разности расстояний между предельными положениями измерительной базы б max min При обработке мерным инструментом (например, пальцевой фрезой) паза шириной b погрешность базирования равна нулю, так как погрешность размера b зависит только от ширины фрезы и возникает не в процессе установки заготовки, а в процессе обработки. При обработке наружной цилиндрической поверхности (рис. б) погрешность базирования размера D равна нулю, так как в этом случае технологической базой будет центр оправки О и инструмент настраивается от него на размер D/2. при установке заготовки по отверстию на оправку с зазором (рис. в) погрешность базирования равна максимальному зазору между заготовкой и оправкой max
2 б

71 Рис. Схемы для определения погрешностей базирования Следовательно, для совмещения технологической и установочной баз необходимо ликвидировать зазор, что достигается применением жестких беззазорных (прессовых или конусных) или разжимных оправок. При установке цилиндрической заготовки в призму с углом 90°
(рис.8.2,г), б и
1 2
,
0 б, где δ – допуск на размер D. Следовательно, при обработке отверстия, размер до центра которого задан от наружной поверхности (рис. д, целесообразно устанавливать заготовку таким образом, чтобы отверстие располагалось в нижней зоне. Для сведения к нулю погрешности базирования в этом случае необходимо установить заготовку верхней образующей на плоскую поверхность и поджать снизу призмой (рисе. В этом случае технологическая и измерительная базы при выполнении размера будут совмещены. При установке заготовки по плоскости и двум отверстиям (рис. ж) погрешность базирования при выполнении размеров l, h
1
,h
2
будет равна S
1 max
, а при выполнении размера h

72 будет равна нулю.Для сведения к нулю погрешности базирования необходимо ликвидировать зазор, что достигается применением конических подпружиненных пальцев (гладких и срезанных) или разжимных пальцев - цилиндрического и ромбического. При установке заготовки в центрах погрешность базирования линейного размера от торца заготовки будет равна разности максимальной и минимальной глубин центрового отверстия. Для сведения к нулю погрешности базирования необходимо применять подпружиненный центр, при этом опорной базой будет не центровое гнездо, а торец заготовки. Пример расчета погрешности базирования корпуса Пример 1. Предложить схему базирования и установки заготовки корпусной детали при обработке ее на операции фрезерования с выполнением технических требований (рис. 8.3). Решение.
1. Пользуясь эскизом детали, устанавливаем, что в качестве технологических баз, используя принцип совмещения баз, рационально выбрать следующие поверхности плоскость А основания, которая является конструкторской базой детали, и два отверстия (из четырех имеющихся, расположенных диагонально, для правильной угловой ориентации в процессе обработки.
2. Схема базирования заготовки (рис. 8.4): поверхность А – установочная база, лишает заготовку трех степеней свободы (опорные точки 1, 2, 3); поверхность одного из отверстий обеспечивает базирование по двум опорным точкам
– перемещение вдоль двух взаимно перпендикулярных координат (двойная опорная база, точки 4, 5); другое отверстие по диагонали обеспечивает базирование с лишением заготовки одной степени свободы (я опорная точка.
3. В качестве установочных элементов используем плоскую поверхность А, поверхность одного из отверстий совмещаем с цилиндрическим пальцем по посадке с зазором, другое отверстие - со срезанным пальцем (рис. 8.5).
4. Максимальный угловой перенос заготовки с установкой ее по плоскости и двум отверстиям может быть определенна основе схемы (рис. 8.5) по формуле ив нашем случае равен
L
S
tg
max Если учесть, что отв = 20,033 мм, а палец установочной 20d9 (
065
,
0 117
,
0 20


) имеет минимальный диаметр мм, то

73 Рис. Чертеж детали Рис. Схема базирования заготовки Рис. Схема установки заготовки Рис. Схема к расчету погрешности базирования

74
мм
d
D
S
пал
отв
15
,
0 883
,
19 33
,
20
min max Расстояние между базовыми отверстиями, принятыми в качестве технологических баз,
,
82
,
296 160 250 2
2
мм
L



откуда
0005
,
0 82
,
296 При длине обрабатываемой плоскости l = 200 мм (см. рис. 8.3) линейное смещение заготовки
1
,
0 0005
,
0 200
max
мм
tg
l
x






Таким образом, максимальное смещение заготовки при базировании по плоскости и двум отверстиям находится в доступных пределах и обеспечивает выполнение технических требований на операции фрезерования. Пример Пример расчета погрешностей базирования заготовки в центрах.
Рассмотрим пример расчета погрешности базирования при обработке ступенчатого вала на токарном станке в центрах. Схема базирования приведена на рис.
8.7. Передний центр жесткий. Подрезка торцовых поверхностей производится параллельно двумя резцами, настроенными на размер l
r
. Допуски на размеры соответствуют 14 квалитету точности (рис. 8.7). Для размера l
2
погрешность базирования отсутствует. Для размера l
3 погрешность в осевом направлении будет состоять из изменений общей длины вала (допуска T
1
на длину) и смещения заготовки влево или вправо на величину
Δ в связи с изменением размера диаметра центрового гнезда от D
max
до D
min
. Из этого следует



tg
T
tg
D
tg
D
D
2 2
2
min Следовательно.



tg
T
T
D
L
2 Если бы передний центр был плавающим (подпружиненным) и использовался упор в левый торец, то погрешность базирования включала бы лишь смещение измерительной базы (правого торца) в пределах допуска T
1
на длину вала.

75 Рис. Схема к расчету погрешности базирования заготовки в центрах Для размера l
1
погрешность базирования равна смещению левого торца, обусловленному колебаниями диаметра центрового гнезда, те.



tg
T
D
L
2 Для всех диаметральных размеров вала погрешности базирования определяются погрешностями формы и расположения базовых поверхностей приспособления (переднего и заднего центров, атак же погрешностями формы и расположения базовых поверхностей детали (центровых гнезд. Проанализируем эти погрешности. Допуск по 14 квалитету точности для диаметров от 6 до 10 составляет 220 мкм (см. Приложение табл. П. Следовательно, допуск круглости центрового гнезда для нормальной относительной точности составляет мкм iiТiiКЦi33 2
220 Погрешности формы и расположения конической поверхности центров соответствуют 6 квалитету точности, они невелики, и поэтому ими можно пренебречь. Таким образом, отклонение от круглости центровых гнезд может достигать
33 мкм. Эта погрешность вызывает несовпадение оси центров станка и оси вала, приводящее к эксцентричному расположению припуска и, следовательно, изменению величины силы резания. Это, в свою очередь, приводит к колебаниям величины взаимного отжатия резца и заготовки и, как следствие, к погрешностям формы обрабатываемой поверхности. В справочной литературе нет сведений о том, в какой мере погрешности формы центровых гнезд влияют на погрешность формы обрабатываемых цилиндрических поверхностей. Однако в рассматриваемом случае существует опасность того, что требуемая точность формы обрабатываемой поверхности не будет достигнута при точении. В этом случае потребуется более точное выполнение центровых гнезд, например по форме R (с дуговой образующей. Расчет погрешности базирования цилиндрической заготовки в призме Схема базирования в призме приведена на рис. г. Погрешность базирования в этом случае зависят от допуска на диаметр цилиндрической поверхности, а также от погрешностей ее формы. Определим погрешности базирования для размеров H
1
, H
2
и H
3
. Погрешность базирования для размеров H
1
определяется разностью С
- C
min
. Из расчетной схемы находим max max max max С min min min min sin
R
R
R
B
С





Следовательно,



















1
sin
1 2
1
sin
1
min Погрешность базирования для размера H
2 определяется разностью L
max
-
L
min
. Из расчетной схемы следует, что max max max max sin
R
R
R
A
L





; min min min min sin
R
R
R
B
L





, а потому



















1
sin
1 2
1
sin
1
min Погрешность базирования для размера H
3 определяется величиной С, те. разностью (A-B). Поэтому





sin
2
sin sin min max
3
D
H
T
R
R




77 Рис. Схема для определения погрешностей базирования цилиндрической заготовки в призме Если рабочие поверхности призмы получили износ, определяемый глубиной лунок Δ, тов этом случае ось заготовки смещается вниз на величину


sin


и
Теперь определим погрешности базирования заготовок в призме, обусловленные погрешностями формы базовой поверхности. Если базовая поверхность имеет конусообразность, ось заготовки X
1
располагается под некоторым углом
ψ коси (рис. 8.9). Рис. Схема для расчета погрешностей базирования цилиндрической заготовки в призме при наличии конусности базовой поверхности В сечении 1-1 заготовка имеет диаметра в сечении 2-2 диаметр D
max
Конусообразность Δ определяется соотношением
2
min max
D
D



, следовательно, смещение заготовки в направлении оси Z
0
, те. погрешность базирования, обусловленная конусообразностью, составит

78 Угол ψ поворота оси X
1
вокруг Y
0
определяется на длине L по соотношению Если заготовка в поперечном сечении имеет погрешность формы в виде эллипсности, то ее ось занимает различные положения по высоте ив горизонтальном направлении. Линиями АВ на рис. 8.10 показана траектория движения оси заготовки, если последнюю вращать в призме. Для двух указанных положений ось заготовки лежит на оси симметрии призмы. Перемещение оси заготовки в горизонтальном направлении определяется соотношением


b
a
y


2
, где a и b - большая и малая полуоси эллипса. Смещение по вертикали вне- сколько раз меньше величины y. Рис. 8.10. Схема для расчета погрешности базирования цилиндрической заготовки в призме при эллипсности базовой поверхности Пример 3. Рассмотрим числовой пример расчета погрешности базирования цилиндрической заготовки в призме длиной 120 мм (рис. 8.11) при фрезеровании лыски за один рабочий ход на веритикально - фрезерном станке. Выдерживаемые размеры (мм А = 5
-0,12
; А = 35
-0,25
; А = 75
-0,3
; l = 40 мм. Длина призмы

79 пр = мм. Угол призмы α = 90º. Заготовка предварительно обработана по цилиндрической поверхности по 14 квалитету точности до диаметра D = Погрешности базирования без учета погрешностей формы базовой поверхности составляют мм 1
º
45
sin
1 74
,
0 5
,
0 1
sin
1 5
,
0 мм 5
,
0
sin
1 5
,
0 мм 1
º
45
sin
1 74
,
0 5
,
0 1
sin
1 5
,
0 Рис. 8.11. Схема базирования цилиндрической заготовки в призме (к расчету погрешностей базирования) Судя по полученным значениям погрешностей, при заданном способе базирования заготовки размеры Аи Ане будут выдержаны при методе автоматического получения размеров на настроенном станке. Для достижения требуемой точности этих размеров необходимо обработать базовую поверхность деталей партии с более высокой точностью. Найденные погрешности базирования будут еще большими, если учесть погрешности формы базовой поверхности. Такими погрешностями могут быть отклонения от круглости (овальность или огранка) и отклонения профиля продольного сечения (конусообразность, бочкообразность или седлообразность). Рассмотрим влияние на погрешности базирования овальности и конусообраз- ности. Известно, что при нормировании допусков формы и расположения поверхностей установлено 16 степеней точности (первая — самая точная. При этом в зависимости от соотношения между допуском размера и допуском формы и

80 расположения установлено три уровня относительной геометрической точности Анормальная относительная геометрическая точность (допуски формы и расположения в среднем составляют 60 % от допуска размера В — повышенная относительная геометрическая точность (40 %); С — высокая относительная геометрическая точность (25 %). Для цилиндричности, круглости и профиля продольного сечения цилиндрических поверхностей относительная геометрическая точность для А, В и С составляет соответственно 30, 20 и 12 % от допуска размера, так какэти отклонения относят к радиусу. При нормальной относительной точности допуск круглости составит Т
0,65 T
D
/2 = 0,65 · 0,74/2 = 0,22 мм. Тогда погрешности базирования, вызванные овальностью, будут следующие мм 1
º
45
sin
1 22
,
0 5
,
0 1












; мм 5
,
0 2





; мм 1
º
45
sin
1 22
,
0 5
,
0 Допуск конусообразности также равен Т

= 0,6 T
D
/2 = 0,6 · 0,74/2 = 0,22 мм. Для длины фрезерования l = 40 мм он будет Т

= 0,22 ·40/120 = мм. Следовательно, погрешности базирования, вызванные конусностью, будут равны мм 1
º
45
sin
1 07
,
0 5
,
0 1












; мм 5
,
0 2





; мм 1
º
45
sin
1 07
,
0 5
,
0 В самом неблагоприятном случае эти погрешности будут складываться. Поэтому суммарные погрешности базирования заготовки в призме составят мм 08
,
0 27
,
0 89
,
0 1






; мм 05
,
0 16
,
0 39
,
0 2






; мм 014
,
0 05
,
0 15
,
0 3







81 Из рассматриваемого примера следует, что погрешности формы базирования поверхности вносят весьма существенную долю в погрешности базирования заготовок в призмах. Пример 4. Определить погрешность базирования втулки на жесткой оправке с зазором и упором в торец (рис. 8.12) при точении наружной цилиндрической поверхности диаметром D=65
-0,19
мм. Заданные размеры (в мм d
опр
=
30
-0,03
; в l=50. Наружная поверхность партии заготовок предварительно обработана в размер Схема базирования приведена на рис. д. В данном случае при обработке наружного диаметра партии втулок на настроенном станке погрешность базирования будет определяться смещением оси заготовки относительно линии центров станка, а также ее поворотом на некоторый угол к линии центров. Величины смещения и поворота определяются зазором между оправкой и поверхностью базового отверстия, а также отклонением от перпендикулярности торца заготовки коси отверстия, те. биением торца. Рис. 8.12. Схема для расчета погрешностей базирования втулки на жесткой оправке Смещение оси заготовки относительно линии центров станка приведет к отклонению от соосности обработанной поверхности и базового отверстия, а торцовое биение - к отклонению от цилиндричности обработанной поверхности
(конусности). Погрешность базирования, обусловленную смещением заготовки относительно линии центров станка, можно представить в виде
0 0
0
см
смз
см







82 где
0
смз

- смещение отверстия заготовки относительно оси оправки
0 см- смещение оси цилиндрической поверхности оправки относительно линии центров станка. При нормальной относительной точности допуск смещения оси цилиндрической поверхности оправки относительно оси центровых гнезд (радиальное биением км
см
9 2
30 6
,
0 Смещение
0
смз

определяется суммой смещений оси заготовки относительно оси оправки за счет зазора Δ и за счет отклонения от круглости оправки Т
опр
:
мкм
d
d
опр
отв
160 97
,
29 13
,
30
min max






9 2
30 мкм iiTiiопрiТогда наибольшая погрешность базирования, обусловленная указанными смещениями,
мкм
см
178 9
160 Видно, что даже без учета других составляющих погрешности требуемая точность обработки не будет достигнута, так как допускаемое радиальное биение этой поверхности (отклонение от соосности с отверстием)
57 2
190 мкм что в 3 раза меньше погрешности базирования. Оценим величину полученной конусности обработанной поверхности. При нормальной относительной точности биение торца относительно оси отверстиям км 2
130 на диаметре 30 мм. Это торцовое биение, отнесенное к длине детали l=50 мм, определит конусность:
55 50 30 мкм iiкiСледует заметить, что величина конусности не может превосходить величину зазора между втулкой и оправкой, те. наибольшая конусность может достигать лишь значения, равного величине зазора.

83 Порядок выполнения практического занятия
1. Ознакомьтесь с теорией базирования заготовок.
2. Выявите основные и вспомогательные конструкторские базы детали.
3. Назначьте комплект технологических баз заготовки используя принцип совмещения баз.
4. Выберите черновую базу на первой установке заготовки и предложите схему базирования.
5. Разработайте схемы базирования и установки на последующих операциях
6. Дайте полные названия базам по назначению, лишаемым степеням свободы и характеру проявления.
7. Рассчитайте погрешность базирования заготовки по одной из предложенных схем базирования. Контрольные вопросы
1. Дайте определение базирования заготовки.
2. Что можно называть базой
3. Сколько раз можно использовать черновую базу
4. Где располагают опорные точки при базировании
5. Какие причины вызывают погрешность базирования
6. Дайте классификацию баз по лишаемым степеням свободы.
7. Как классифицируются базы по характеру проявления Практическое занятие 9. Формирование структуры технологического процесса. Разработка маршрутной технологии Цель практического занятия – ознакомление с принципами формирования структуры технологического процесса и проектирования маршрута обработки детали. Работа рассчитана на шесть академических часов.

84 Общие положения Структура технологического процесса обработки детали зависит от типа производства и определяется рядом факторов. К таким относят следующие. Количество обрабатываемых деталей и последовательность их обработки На технологической операции одновременно могут обрабатывать одну (рис. 9.1) или несколько деталей (рис. 9.2). В процессе обработки одной детали она может последовательно занимать несколько фиксированных положений по отношению к инструменту. При одновременной же обработке нескольких деталей операцию могут выполнить на одной либо на нескольких позициях. В каждой позиции детали при обработке могут располагать по одному или нескольким потокам. Если детали располагают в один поток, то они могут вступать в обработку только последовательно. Многопоточное расположение деталей позволяет выполнять параллельную или по- следовательно-параллельную их обработку. Рис. Одноместная обработка (I)

85 Количество инструментов, участвующих в работе В зависимости от этого фактора инструмент может работать последовательно Х, параллельно (У) либо параллельно-последовательно (У) (табл. Способ установки заготовки в приспособление может быть автоматическим вручную поочерѐдно каждой детали предварительно вручную вне станка в кассету, на оправку, на плите и др вручную на загрузочной позиции. Все факторы определяют так или иначе степень концентрации. Степень концентрации экономически должна быть тем выше, чем выше требуется производительность. Таким образом, чем больше заданный объѐм выпуска деталей, тем выше должна быть концентрация операций. Обоснование выбора структуры операции из вариантов выполняют на основе анализа технической организационной и экономической их целесообразности. Техническая целесообразность определяется возможностью достижения при их использовании требований к точности и качеству поверхностного слоя, а также высокой производительности труда. Таблица 9.1 Классификации структур технологических операций
1 Число заготовок, обрабатываемых на операции Класс Одна Символ Несколько Символ Одноместная обработка
I Многоместная
II
2 Число одновременно работающих инструментов Один Несколько
Одноинструментная обработка
Многоинструментная обработка Б Структурная группа Последовательность обработки поверхностей Последовательного исполнения Параллельного исполнения
Параллельно-последовательного исполнения
X УХУ Рис. Многоместная обработка (II) Новый шаг в повышении производительности труда может быть сделан при переходе к схемам многоместной многоинструментной обработки. Наиболее высокую производительность может дать применение многоместной многоинструментной параллельно- последовательной обработки заготовок. На основе выбранных методов обработки поверхностей детали студенту необходимо сформировать 2-3 альтернативных варианта маршрута механической обработки, отличающихся друг от друга методами обработки или содержанием технологических операций. Пример структуры одной технологической операции для детали крышка подшипника представлен на рис 9.3. Варианты маршрутов обработки со схемами базирования и установки заготовок по всем операциям должны быть представлены на листах графической части.

87 Рис. Структура операции со схемой базирования и установки. Разработка маршрутной технологии. Построение операций. При разработке маршрута механической обработки детали следует учитывать, что на первой технологической операции необходимо обработать те поверхности, которые будут в дальнейшем использоваться в качестве технологических баз. В первую очередь необходимо также обработать те поверхности, на которых могут обнаружиться пороки заготовки (раковины, трещины, рыхлоты и т.д.), чтобы не затрачивать понапрасну трудна обработку остальных поверхностей. Дальнейшую последовательность обработки устанавливают в зависимости от требуемой точности. Чем точнее поверхность, тем

88 позднее она должна обрабатываться, так как обработка последующей поверхности может вызвать погрешности ранее обработанной. Это происходит из-за перераспределения внутренних напряжений, деформаций детали после снятия каждого нового слоя металла. Последними должны обрабатываться наиболее точные поверхности, а также поверхности с наименьшими шероховатостью и волнистостью. Процесс механической обработки должен укладываться в следующие этапы.
1. Обработка поверхностей, образующих установочные базы для всех последующих операций.
2. Черновая обработка основных поверхностей детали.
3. Чистовая обработка основных поверхностей детали.
4. Черновая и чистовая обработка второстепенных поверхностей.
5. Термическая обработка детали, если она предусмотрена чертежом и техническими требованиями.
6. Выполнение второстепенных операций, связанных с термической обработкой.
7. Выполнение отделочных операций основных поверхностей.
8. Выполнение доводочных операций основных поверхностей. Формирование операций для поточных видов производства должно быть подчинено получению трудоѐмкости каждой операции равной или кратной такту.
Станкоемкость каждой операции по возможности должна быть равна или кратна такту для лучшего использования оборудования во времени. Переходы, в которых удельный вес машинного времени достаточно велик, следует формировать в операции с расчѐтом возможности обслуживания одним рабочим нескольких станков или даже различных видов оборудования. При большой программе выпуска экономично использовать наиболее производительные виды оборудования с максимальной концентрацией переходов водной операции и максимальным совмещением их во времени. Здесь уместны три много многоместная, многоинструментная, многопозиционная обработка. С уменьшением количества деталей формирование операций ведут путѐм включения в них переходов, при помощи которых решаются аналогичные задачи у разных деталей. При формировании операций в условиях действующего завода необходимо учитывать возможности имеющегося оборудования, перспективы его модернизации, замены или пополнения новым. Из сформированных операций составляют технологический маршрут обработки детали. При этом необходимо в самых широких пределах использовать типовые технологические процессы, опыт предприятий, справочную и периодическую литературу. Пример заполнения карты маршрутно-операционного технологического процесса представлен в табл. 9.2. Каждая графа таблицы должна быть заполнена с полным содержанием переходов, названием модели технологического оборудования, режущего инструмента, с указанием марки инструментального материала и типа резца. При заполнении маршрутно-операционной карты технологического процесса на эскизе должны быть указаны
1. Размеры обработанных поверхностей с предельными отклонениями и их порядковыми номерами.
2. Размеры от баз с предельными отклонениями.
3. Шероховатость обработанных поверхностей.
4. Обработанные поверхности должны быть выделены линиями удвоенной толщины (2S) или красным цветом.
5. Схема базирования заготовки на каждой операции.
6. Схема установки заготовки на каждой операции.
7. Заготовка изображается в рабочем положении. При оформлении листов графической части необходимо технологическую операцию изображать на каждом технологическом переходе с режущими инструментами в конечном положении обработки.

90 Таблица 9.2
1   2   3   4   5   6   7

Маршрутно-операционная карта технологического процесса Номер операции Наименование операции Уст. поз. Номер перехода Наименование перехода Оборудование Режущий инструмент Приспособление Схемы базирования
005 Токарно- винторезная Обтачивание ч/н 5 Обтачивание ч/н 4 Обтачивание ч/н 6 Растачивание ч/н 20 Растачивание ч/н 23 Токарно винторезный станок А Резец подрезной ГОСТ Резец проходной ГОСТ Резец подрезной ГОСТ Резец растачной ГОСТ Резец. фасонный ГОСТ установки
010

110 Порядок выполнения практического занятия

1. Ознакомиться с факторами, определяющими структуру технологического процесса и классификацией структур технологических операций.
2. Определите количество одновременно обрабатываемых деталей на операциях.

91 3. Наметьте последовательность обработки поверхностей.
4. Определите количество одновременно работающих инструментов и последовательность их работы.
5. Разработайте маршрутно-операционную карту технологического процесса обработки детали. Содержание отчета
1. Название и цель практического занятия.
2. Перечень операций маршрута технологического процесса.
3. Структура технологических операций с указанием числа уста- новов, позиций, переходов.
4. Маршрутно-операционная карта обработки заготовки со схемами базирования и установки. Контрольные вопросы
1. Какие факторы оказывают влияние на формирование структуры технологического процесса
2. Дайте классификацию структур технологических операций.
3. Какие поверхности заготовки обрабатываются в первую очередь
4. Разрешается ли использовать черновые базы в середине и конце обработки заготовки
5. Перечислите последовательность обработки поверхностей заготовки.
6. Поясните порядок заполнения маршрутно-операционной карты.
7. Какие данные должен содержать эскиз обработки Практическое занятие 10. Выбор оборудования и средств технологического оснащения Цель практического занятия – приобретение практических навыков при выборе технологического оборудования, оснастки, режущих и измерительных инструментов. Работа рассчитана на два академических часа. Основные положения Выбор станочного оборудования является одной из важнейших задач при разработке технологического процесса механической

92 обработки заготовки. От правильного его выбора зависит производительность изготовления детали, экономное использование производственных площадей, механизации и автоматизации ручного труда, электроэнергии ив итоге себестоимость изделия.
В зависимости от объѐма выпуска изделий выбирают станки по степени специализации и высокой производительности, а также станки с числовым программным управлением (ЧПУ. Выбор каждого вида станка должен быть экономически обоснован. Производится расчѐт технико-экономического сравнения обработки данной операции на разных станках. При заданном объѐме выпуска изделий необходимо принимать ту модель станка, которая обеспечивает наименьшие трудовые и материальные затраты, а также себестоимость обработки заготовки. При выборе необходимо дать краткое описание моделей станков, применяемых в технологическом процессе, указать предпочтение выбранной модели станка по сравнению с другими аналогичными. Характеризуя выбранные модели станка, можно ограничиваться краткой их технической характеристикой. Если выбранные станки специальные, агрегатные или специализированные, то следует описать их принципиальную схему. При выборе станочного оборудования необходимо учитывать следующее характер производства обеспечение заданной точности при обработке необходимую сменную (или часовую) производительность соответствие станка размерам детали мощность станка удобство управления и обслуживания станка габаритные размеры и стоимость станка возможность оснащения станка высокопроизводительными приспособлениями и средствами автоматизации и механизации кинематические данные станка (диапазоны подачи, частота вращения шпинделя и т.д.).

93 При выборе станочного оборудования необходимо также учитывать современные достижения отечественного станкостроения. Сведения о выбранном станочном оборудовании сводятся в таблицу, где на каждую технологическую операцию следует указать модель станка, наибольшие габаритные размеры обрабатываемых заготовок и габаритные размеры станка, экономическая точность обработки и шероховатость обработанной поверхности, атак же мощность станка (табл. 10.1). Таблица 10.1 Технологические характеристики применяемого оборудования

операции Модель станка Предельные или наибольшие размеры, мм Экономическая точность обработки (ква- литет) Экономическая шероховатость обработки поверхности а, мкм Мощность станка, кВт Заготовок Станка Диаметр ширина) Длина Высота Ширина Длина Высота Эти сведения берутся из технических характеристик станков, справочных таблиц (см. прилож. Пи паспортов станков. Выбор приспособления При разработке технологического процесса механической обработки заготовки необходимо правильно выбрать приспособления, которые должны способствовать повышению производительности труда, ликвидации предварительной разметки заготовки и выверки их при установке на станке. Применение станочных приспособлений и вспомогательных инструментов при обработке заготовок даѐт ряд преимуществ
- повышает качество и точность обработки деталей
- сокращает трудоѐмкость обработки заготовок за счѐт резкого уменьшения времени, затрачиваемого на установку, выверку и закрепление- расширяет технологические возможности станков
- создаѐт возможность одновременной обработки нескольких заготовок, закреплѐнных водном приспособлении.

94 Выбор станочного приспособления должен быть основан на анализе затратна реализацию технологического процесса в установленный промежуток времени при заданном числе заготовок. Правила выбора технологической оснастки (ГОСТ 14.305-78) предусматривает шесть систем технологической оснастки, которые предназначены для выполнения различных видов работ в зависимости от типа производства. К системам технологической оснастки относятся следующие
- системы неразборной специальной оснастки (НСО);
- системы универсально-наладочные оснастки (УНО);
- системы универсально-сборной оснастки (УСО);
- системы сборно-разборной оснастки (СРО);
- системы универсально - безналадочной оснастки (УБО);
- системы специализированной наладочной оснастки (СНО). Выбор режущего инструмента При разработке технологического процесса механической обработки заготовки выбор режущего инструмента, его вида, конструкции и размеров в значительной мере предопределяется методами обработки, свойствами обрабатываемого материала, требуемой точностью обработки и качеством обрабатываемой поверхности заготовки. При выборе режущего инструмента необходимо стремиться принимать стандартный инструмент, но, когда целесообразно, следует применять специальный, комбинированный, фасонный инструмент, позволяющий совмещать обработку нескольких поверхностей. Правильный выбор режущей части инструмента имеет большое значение для повышения производительности и снижения себестоимости обработки. Для обработки стали рекомендуется применять инструмент, режущая часть которого изготовлена из титановольфрамо- вых твѐрдых сплавов (Т5К10, Т14К8, Т15К6, Т15К6Т, Т30К4), быстрорежущих инструментальных сталей (Р, М, Р, РФ, РФ, вольфрамовых твѐрдых сплавов (ВК2, ВК3М, ВК4, ВК8) и др. Для обработки чугуна, цветных металлов и неметаллических материалов используют инструмент из вольфрамовых твѐрдых сплавов. Выбор

95 материала для режущего инструмента зависит от формы и размеров инструмента, материала обрабатываемой заготовки, режимов резания и типа производства. Режущий инструмент необходимо выбирать по соответствующим стандартами справочной литературе в зависимости от методов обработки деталей, атак же инструменты ведущей фирмы по металлообработке Sandvik Coromant и других иностранных фирм. Если технологические особенности детали не ограничивают применение высоких скоростей резания, то следует применять высокопроизводительные конструкции режущего инструмента, оснащѐн- ного твѐрдым сплавом, так как практика показала, что это экономически выгодней, чем применение инструментов из быстрорежущих сталей. Особенно это распространяется на резцы (кроме фасонных, малой ширины, автоматных, фрезы, зенкеры, конструкции которых оснащены твѐрдым сплавом и хорошо отработаны.
В отчете по практическому занятию необходимо сделать анализ выбранного режущего инструмента на операцию по переходам. При выборе режущего инструмента необходимо руководствоваться данными работы [8]. Рекомендации по выбору абразивного инструмента даны в ГОСТ 3647-71 и технической литературе [8]. Выбор методов контроля Метод контроля должен способствовать повышению производительности труда контролѐра и станочника, создавать условия для улучшения качества выпускаемой продукции и снижения еѐ себестоимости. В единичном и серийном производствах обычно применяется универсальный измерительный инструмент (штангенциркуль, штан- генглубинометр, микрометр, угломер, индикатор и т. д. [32] В массовом и крупносерийном производствах рекомендуется применять предельные калибры (скобы, пробки, шаблоны и т. пи методы активного контроля, которые получили широкое распространение во многих отраслях машиностроения. [32] В отчете студенту необходимо дать объяснение применяемого метода контроля и краткую техническую характеристику измерительного инструмента или контрольного приспособления на данную технологическую операцию. Все сведения о выбранном станочном оборудовании и средствах технологического оборудования сводятся в итоговую таблицу. Порядок выполнения практического занятия
1. Ознакомиться с порядком выбора технологического оборудования и СТО.
2. Подготовить таблицу технологических характеристик станков.
3. Заполнить таблицу применяемого оборудования в порядке выполнения технологических операций.
4. Подготовить таблицу выбора СТО.
5. Заполнить таблицу выбора технологической оснастки.
6. Составить отчет. Содержание отчета
1. Название и цель практического занятия.
2. Краткие сведения по выбору станочного оборудования и СТО.
3. Таблицы с технологическими характеристиками применяемого оборудования, режущего инструмента, оснастки и средств контроля. Контрольные вопросы
1. Какие сведения необходимо оценить при выборе станочного оборудования. Какие задачи решает станочное приспособление
3. Перечислите системы технологической оснастки.
4. От каких факторов зависит выбор материала режущего инструмента
5. Какие измерительные инструменты используют для различных типов производства

97 Практическое занятие 11. Техническое нормирование станочных работ Цель практического занятия – практическое освоение методики нормирования технологических операций, выполняемых на металлорежущих станках. Работа рассчитана на восемь академических часов. Основные положения Техническое нормирование Под техническим нормированием понимается установление нормы времени на выполнение определенной работы. Техническая норма времени, определяющая затраты времени на обработку (сборку, служит основой для оплаты работы, калькуляции себестоимости детали и изделия. На основе технических норм времени рассчитываются длительность производственного цикла, необходимое количество станков, инструментов и рабочих, определяется производственная мощность цехов или участков. Норма времени является одним из основных факторов для оценки совершенства технологического процесса и выбора наиболее прогрессивного варианта обработки заготовки. При выполнении практического занятия и курсового проекта все операции механической обработки, для которых рассчитывались или выбирались режимы резания, обязательно подлежат техническому нормированию. При этом для трех разнотипных операций выполняется подробный поэлементный расчет штучного или штучно- калькуляционного времени, который приводится в расчетно- пояснительной записке. Для остальных операций рассчитанные нормы времени, без подробного пояснения, оформляются в таблицах расчетно-пояснительной записки и заносятся в операционные и маршрутные карты технологического процесса. В единичном, мелкосерийном и среднесерийном производствах определяется норма штучно-калькуляционного времени (
к
ш
t

), а в массовом и крупносерийном – норма штучного времени (шт

98
,
n
T
t
t
з
п
шт
к
ш




мин
,
от
об
в
o
шт
t
t
t
t
t




мин, где
з
п
T

- подготовительно-заключительное время, определяемое на партию деталей, мин
o
t
- основное время, рассчитываемое для каждой операции на основании назначенных режимов резания, мин в- вспомогательное время, определяемое по нормативам, мин об- время на обслуживание рабочего места, мин от- время перерывов на отдых и личные физические потребности человека, мин.
Подготовительно-заключительное время (
з
п
T

) включает время на ознакомление рабочего с работой и на чтение чертежа время на подготовку рабочего места, настройку станка, инструмента и приспособления для обработки заданной партии деталей время на пробную обработку заготовок время на снятие инструмента и приспособления со станка по окончании обработки данной партии деталей. Для определения величины подготовительно-заключительного времени при работе на станках с ручным управлением можно воспользоваться общемашиностроительными нормативами времени или технической литературой [1]. Подготовительно-заключительное время при работе на станках с ЧПУ, оснащенных устройством автоматической смены режущих инструментов, включает время на получение и изучение технологической документации, которое для всех моделей станков с ЧПУ принимается равным 12 мин время на ввод управляющей программы с пульта оператора, равное примерно 25 мини привязку инструментов к системе координат станка (около 20 мин время, необходимое для проверки управляющей программы в покадровом режиме (примерно 10 мин. Кроме того, в подготовительно- заключительное время, как и при работе на станках с ручным управлением, включается время на получение и сдачу инструментов, приспособлений, а также время на обработку пробных деталей. Ориентировочно величину
з
п
T

при работе на станках с ЧПУ можно определить из технической литературы. Основное время
o
t
затрачивается на непосредственное изменение размеров, формы и качества обрабатываемой заготовки или на соединение деталей при сборке. Основное время может быть машинным, если процесс обработки совершается только станком, без непосредственного участия рабочего, и машинно-ручным или ручным, если процесс обработки ведется при непосредственном управлении инструментом или перемещении детали рукой рабочего. Расчет основного времени производится по формулам, установленным на основании кинематики используемого метода обработки и выбранных режимов резания, приведенных в литературе [3]. В некоторых случаях допускается принимать основное время поданным хронометража. Как правило, это имеет место при закруглении или притирке зубьев зубчатых колец, зубострогании, круговом протягивании зубьев, суперфинишировании и внутреннем бесцентровом шлифовании. При определении основного времени многоинструментных работ и работ на многошпиндельных станках допускается введение корректирования (в сторону уменьшения) режимов резания для не- лимитирующих по продолжительности обработки инструментов. Корректирование желательно осуществлять за счет некоторого уменьшения скорости резания. Снижение скорости на нелимитирую- щих инструментах значительно облегчает условия их работы и экономит время на смену или переточку. Определяя основное время, необходимо учитывать одновременность работы суппортов и не включать в расчет перекрывающиеся времена. Вспомогательное время (в) затрачивается на различные действия, обеспечивающие выполнение основной работы. При определении величины вспомогательного времени суммируют следующие его элементы время на установку и снятие заготовки время напуски остановку станка, включение и выключение подачи, изменение частоты вращения, повороти перемещение частей станка и приспособлений, смену инструмента, быстросменных кондукторных втулок и другие приемы, непосредственно обеспечивающие выполнение обработки время на измерение деталей. При обработке на станках с ЧПУ вспомогательное время дополнительно может включать время на позиционирование, ускоренное перемещение рабочих органов станка, подводи отвод режущих инструментов в зоне обработки, смену режущих инструментов. Эти составляющие вспомогательного времени зависят от скорости и длины перемещений рабочих органов, от компоновки основных элементов станка и конструкции вспомогательных устройств. Вспомогательное время может быть перекрываемыми не- перекрываемым. Если вспомогательные работы выполняют не в процессе обработки заготовки, то такое вспомогательное время называют неперекрываемым. Если же часть вспомогательных работ выполняют в процессе обработки заготовки, то эта часть вспомогательного времени называется перекрываемой. При расчете нормы штучного или штучно-калькуляционного времени учитывают лишь ту часть вспомогательного времени, которая не может быть перекрыта основным машинным временем. Определение вспомогательного времени производится по общемашиностроительным нормативам или технической литературе [1, 2,
32]. При использовании многооперационных станков, оснащенных многопозиционными столами со сменными паллетами – спутниками, вместо времени на установку и снятие заготовки во вспомогательное время включается время на смену паллеты и перемещение стола в рабочую позицию. Сумма основного и вспомогательного времени называется оперативным временем.
,
в
o
оп
t
t
t


мин, Время на обслуживание рабочего места (об) состоит из времени на техническое и организационное обслуживание. Время технического обслуживания затрачивается на смену затупившегося и отработавшего режущего инструмента, на правку шлифовального круга, на регулировку и подналадку станка вовремя работы, ввод исходных данных и коррекций в систему ЧПУ, уборку стружки из зоны резания. Время на организационное обслуживание включает затраты времени на раскладку инструмента вначале смены и уборку его в конце смены, осмотри опробование оборудования, получение инструктажа в течение рабочего дня, смазку и чистку станка, уборку рабочего места в конце смены. Время на обслуживание рабочего места может устанавливаться по нормативам или определяться в процентах от оперативного времени- для станков с ручным управлением и 6-12% - для станков с ЧПУ. Время перерывов на отдых и личные физические потребности (от) зависит от массы обрабатываемой заготовки, величины оперативного времени, характера подачи (ручная или механическая, регламентируется законодательством и исчисляется в процентах копе- ративному времени. Для механических цехов это время составляет 2-
4% к оперативному времени. Иногда в технической литературе задается суммарное значение времени на обслуживание рабочего места и перерывы на отдых и физические потребности, которое в зависимости от конкретных условий производства может составлять 8-14% от оперативного времени. Необходимые данные по определению в, об, от приведены в приложении (П22-П27) и нормативах [32], здесь же подробно рассмотрены особенности нормирования на станках с ЧПУ. Расчет режимов резания и основного времени Рассчитанные или выбранные режимы резания при выполнении технологической операции должны обеспечивать требуемую точность обработки при максимальной производительности труда ими- нимальной себестоимости.

102 При выборе режимов обработки необходимо придерживаться определѐнного порядка, те. при назначении и расчѐте режима обработки учитывают тип и размеры режущего инструмента, материал его режущей части, материал и состояние заготовки, тип оборудования и его состояние. Следует помнить, что элементы режимов обработки находятся во взаимной функциональной зависимости, устанавливаемой эмпирическими формулами. При расчѐте режимов резания сначала устанавливают глубину резания t в миллиметрах. Глубину резания назначают по возможности наибольшую, в зависимости от требуемой степени точности, шероховатости обрабатываемой поверхности и технических требований на изготовление детали. После установления глубины резания устанавливается подача станка S. Подачу назначают максимально возможную с учѐтом погрешности обработки жѐсткости технологической системы, мощности привода станка, степени точности и качества обрабатываемой поверхности по нормативным таблицам. Величину подачи согласовывают с паспортными данными станка. От правильно выбранной подачи во многом зависят точность и качество обработки и производительность труда. Для черновых технологических операций назначают максимально допустимую подачу. После установления глубины резания и подачи определяют скорость резания υ по эмпирическим формулам с учѐтом жѐсткости технологической системы. Аналитический расчѐт режимов резания производится с учѐтом необходимых поправочных коэффициентов на две технологические операции. Для остальных операций технологического процесса механической обработки детали режимы резания определяются по табличным нормативам соответствующей учебной и справочной литературы. Особенностью расчета режимов резания при многоинструмент- ных наладках является необходимость согласования работы отдельных позиций, шпинделей, суппортов и отдельных инструментов между собой с подчинением расчета общему кинематическому параметру

103 или времени обработки. Общими параметрами при точении на одношпиндельных многорезцовых станках являются общая для всех инструментов одного суппорта подача наоборот и общая частота вращения шпинделя станка при обработке многошпиндельными сверлильными головками – одинаковая минутная подача всех инструментов, при работе на многошпиндельных станках – время обработки. После назначения режимов резания необходимо провести проверку станка на мощность. Потребная мощность для резания не должна превышать фактической мощности электродвигателя станка. При недостаточной мощности привода станка рекомендуется уменьшить скорость резания или перенести обработку на более мощное оборудование. При выполнении практических занятий подробный расчет режимов резания, как правило, приводится в расчетно-пояснительной записке натри разнотипных операции. При использовании для обработки заготовки станков с ЧПУ, по согласованию с руководителем проекта, количество операций с подробным расчетом режимов резания может быть уменьшено. Методика расчета режимов резания при обработке на станках различных типов достаточно подробно изложена в технической литературе [3, 4]. На остальные операции технологического процесса режимы резания могут быть назначены по нормативами сведены в таблицу без подробного пояснения. Применение смазочно-охлаждающих жидкостей (СОЖ) при резании в основном определяется видом обработки, а также характеристикой конструкционных и инструментальных материалов. Рекомендации по выбору СОЖ при механической обработке приведены в справочниках. Режимы резания целесообразно рассчитывать нате технологические операции, в которые внесены изменения по сравнению с базовым вариантом технологического процесса. Назначенные режимы резания и последующее нормирование этих операций дают возможность выполнения экономического анализа вариантов операций.

104 Расчет режимов резания и основного времени рекомендуется производить с помощью справочника [3] или методических указаний
[1]. При одноинструментной обработке на токарных и фрезерных станках расчет выполняется в следующем порядке
- расчет длины рабочего хода суппорта или стола L
расч
, мм
- назначение подачи наоборот шпинделя S
0
, мм/об или на зуб фрезы
S
z
, мм/зуб;
- определение стойкости режущего инструмента, мин
- расчет скорости резания υ, м/мин и частоты вращения шпинделя n об/мин, с последующим ее уточнением по паспорту станка
- проверка выбранных режимов резания по мощности станка
- расчет основного машинного времени обработки о, мин. Для примера точения основное время определяется по формуле
0
S
n
L
T
расч
o


, мин где L
расч
- расчетная длина рабочего хода, мм n – принятая частота вращения шпинделя по станку, об/мин; S
0
– значение подачи на один оборот шпинделя, мм/об, согласованная по паспортным данным станка. При фрезеровании основное время можно определить по формуле
z
фр
расч
мин
расч
расч
o
S
z
n
L
S
L
S
n
L
T






0
, мин где мин – принятая минутная подача стола, мм/мин; фр – число зубьев фрезы, шт. Проверка выбранных режимов резания по мощности для обоих видов обработки заключается в проверке соблюдения условия



дв
рез
N
N
2
,
1
, где N
дв
– мощность двигателя привода главного движения, кВт η – КПД станка, η=0,7-0,8; 1,2 – коэффициент запаса. После расчета основного времени производится расчет штучного и штучно-калькуляционного времени.

105 Пример 1. Определить норму штучного и норму подготовительно- заключительного времени на черновую токарную операцию в условиях мелкосерийного производства (рис. 11.1). Исходные данные. Деталь – стакан. Материал – серый чугун С, НВ
163…229. Заготовка – отливка. Масса детали 0,7 кг. Оборудование – токарно- винторезный станок К. Приспособление – х кулачковый самоцентри- рующий, пневматический. Обработка без охлаждения. Партия деталей 200 шт. Организационные условия. 1. Получение и сдача инструмента и приспособлений производятся самим рабочим. 2. Заточка режущего инструмента централизованная. 3. Планировка рабочего места соответствует требованиям научной организации труда. Содержание операции А. Установить и снять деталь.
1. Подрезать торец, пов. 1.
2. Точить пов. 2.
3. Расточить отверстие пов. 3. Режущий инструмент ВК6. Измерительный инструмент
– штангенциркуль ШЦ-2. Рис. 11.1 Эскиз обработки стакана Порядок расчета режимов резания выполним по справочнику [3]. Марку инструментального материала выбираем по табл. карты 4, стр. 33. Для точения серого чугуна по корке используем пластины из твердого сплава
ВК6.Главный угол в плане для подрезки торца пов. 1, для обтачивания пов. 2 и растачивания пов. 3 в упор φ=90º с радиусом при вершине r = 1,0 мм. Размеры обработки и расчетная длина обработки определяется для каждого перехода исходя из размеров детали согласно эскиза (рис. 11.1). Переход 1. Подрезка торца пов. 1. Определяем длину обрабатываемой поверхности.
мм
d
D
l
рез
5
,
13 2
53 80 Расчетная длина обработки
доп
рез
рх
L
y
L
L



, а

106 где y – составляющая длины рабочего хода, мм доп – дополнительная длина резания при работе по методу пробных ходов и промеров. При использовании метода автоматического получения размеров это слагаемое в расчет не принимается. Согласно [3] (табл. на стр. 300), при φ=90º и глубине резания t=3 мм, y =
3..5 мм принимаем 4 мм. Следовательно L
рх
=13,5+4 = 17,5 мм. Назначаем подачу суппорта наоборот шпинделя S
0
в мм/об. При D = 80 мм, резце ВК6 согласно табл. (стр. 23) рекомендуемая подача S = 0,8…1,2 мм/об при жесткой технологической системе. Принимаем значение подачи по паспорту ст = 1,2 мм/об. Определяем скорость резания при поперечном точении согласно карты Т (стр. 29-30). Табличное значение скорости резания для наших условий обработки V = 64 м/мин. Частота вращения шпинделя
мин
об
D
V
n
/
255 80 14
,
3 64 1000 Корректируем частоту вращения шпинделя по паспорту станка ст = 250 об/мин. Фактическая скорость резания определяется по формуле
мин
м
D
n
V
cn
ф
/
8
,
62 1000 80 14
,
3 250 Минутная подачам в мм определяется по формуле
мин
мм
n
S
S
ст
ст
м
/
300 250 При подрезке торца пов.1 весь припуск снимается за один проход. Определим основное (технологическое машинное) время обработки
i
S
n
L
T
ст
ст
расч
o



или
i
S
L
T
м
расч
o


, где i – число проходов при обработке. мин 1
300 Аналогично определим режимы резания при обтачивании пов. 2 и пов. 3. Переход 2. Точение наружной поверхности ø77
-0,74
мм. Диаметр заготовки D =
80 мм, длина обрабатываемой поверхности рез мм. Расчетная длина обработки L
расч
=20+4=24 мм. Глубина резания

107
мм
d
D
t
дет
заг
5
,
1 2
77 80 При t = 1,5 мм, D
заг
=80 мм, резце ВК6 рекомендуемая продольная подача S =
0,8..1,2 мм/об. Принимаем по паспорту станка ст мм/об. Скорость резания продольного обтачивания при НВ143…229, t = 1,5 мм, S = 1,2 мм/об, φ=90º рекомендуется м/мин. Принимаем V = 63 м/мин. Частота вращения шпинделя
мин
об
n
/
251 80 14
,
3 63 По паспорту станка ст
= 250 об/мин. Фактическая скорость резания
мин
м
V
ф
/
8
,
62 1000 80 14
,
3 Минутная подачам мм/мин. Число проходов при обтачивании i = 1. Определяем основное время мин 1
300 Переход 3. Растачивание отверстия ø60
+0,74
мм на длину 18 мм. Расчетная длина обработки L
расч
=18+4=22 мм. Глубина резания
мм
D
D
t
дет
5
,
3 2
53 60 Величина подачи суппорта при t = 3,5 мм рекомендуется S = 0,15… 0,2 мм/об. Принимаем значение подачи по паспорту станка ст мм/об. Рекомендуемая скорость резания табл = 93 м/мин ([3], стр. 30). Определим частоту вращения шпинделя
мин
об
n
/
494 60 14
,
3 93 1000




и корректируем по паспорту станка ст
= 500 об/мин. Фактическая скорость резания
мин
м
V
ф
/
2
,
94 1000 60 14
,
3 Минутная подача составит
90 500 18
,
0





ст
ст
м
n
S
S
мм/мин. Основное время мин 1
90 Суммарное основное время при выполнении трех переходов

108 38
,
0 24
,
0 08
,
0 06
,
0 3
1 0
мин
T
Т
o






1   2   3   4   5   6   7

Определение вспомогательного времени на операцию [1]. а) Вспомогательное время на установку и снятие детали уст определяется по табл. карты 11. При установке заготовки массой до 1 кг в самоцентрирующем патроне с пневмозажимом без выверки уст мин. б) Вспомогательное время, связанное с переходом пер определяется по табл. карты 12, лист 1. Переход 1. При поперечном точении с установкой положения резца по лимбу пер мин. Переход 2. При продольном точении с установкой резца по лимбу измеряемый размер до 100 мм пер мин. в) Вспомогательное время, связанное с переходом на приемы, не вошедшие в комплексы пер определяется по табл. карты 12, лист 3. Переход 1. После растачивания предыдущей детали необходимо изменить частоту вращения шпинделя 0,035 мин, изменить величину 0,04 мин, повернуть резцовую головку 0,05 мин. Переход 2. В каждом переходе число оборотов шпинделя и подача остаются теми же, что ив переходе 1. Необходимо только повернуть резцовую головку
0,05 мин. Переход 3. Перед растачиванием отверстия необходимо изменить частоту вращения шпинделя 0,035 мин изменить величину подачи 0,04 мин повернуть резцовую головку 0,05 мин. Вспомогательное время, рассчитанное по элементам, суммируется для каждого перехода операции. Переход А. уст мин. Переход 1. пер+ пер 0,15+0,035+0,04+0,05=0,275 мин. Переход 2. пер+ пер 0,12+0,05=0,17 мин. Переход 3. пер+ пер 0,12+0,035+0,04+0,05=0,245 мин.
2) Вспомогательное время на контрольные измерения t
изм
устанавливается по табл. карты 63, лист 7, измерение штангенциркулем поверхности 1 – 0,08 мин поверхности 2 – 0,1 мин поверхности 3 – 0,12 мин. Периодичность контроля определяется по табл. карты 64, лист 1: при установке резца по лимбу для размеров заготовки до 200 мм коэффициент периодичности равен 0,3. Таким образом, получим
t
изм
= (0,08+0,1+0,12)·0,3=0,09 мин.

109 Поправочный коэффициент на вспомогательное время в зависимости от размера партии деталей определяется по табл. карты 63, лист 2. При размере партии n
= 20 шт и оперативном времени на одну деталь
Т
оп

о

в
= 0,38+0,96 = 1,34 мин. Кв = 1,0 Вспомогательное время на операцию В уст+ пер +пер +Σt
изм
) Кв =
(0,18+0,275+0,17+0,245+0,09)·1,0 = 0,96, мин. Определим время на обслуживание рабочего места




,
04
,
0 100 3
96
,
0 38
,
0 100
мин
a
T
T
T
обс
В
o
обс





где а
обс
– время обслуживания рабочего места в процентах от оперативного времени, определяемое по табл. карты 13, а
обс
= 3%. Время перерывов на отдых и личные надобности




,
05
,
0 100 4
96
,
0 38
,
0 100
мин
a
T
T
T
отд
В
o
н
л
о





где а
о.л.н.
– время перерывов на отдых и личные надобности в процентах от оперативного времени, определяемое по табл. [2], составляет 4%. Тогда штучное время составит
Т
шт
= Т
о

в

обс

о.л.н
= 0,38+0,96+0,04+0,05 = 1,43 мин.
Подготовительно-заключительное время Т
п.з.
определяется по табл. карты 13.
Т
п.з.
= 22 мин.
Штучно-калькуляционное время
53
,
1 200 22 43
,
1
мин
n
Т
Т
Т
з
з
п
шт
к
шт





Пример Определить штучное и штучно-калькуляционное время на сверлильную операцию в условиях серийного производства. Деталь – колодка ручного тормоза. Заготовка – отливка из ковкого чугуна КЧ37-1, 130…170 НВ Операция
1. Сверлить дона проход.
2. Зенкеровать до Ø 19,7
+0,15
мм напроход. Развернуть до Ø 20
+0,033
мм. Оборудование вертикально-сверлильный станок, модели С. Приспособление кондуктор с эксцентриковым зажимом и быстросменными втулками.

110 Инструмент сверло Р6М5 Ø18,5 мм с нормальной заточкой, зенкер Ø19,7 мм, развертка Ø20 мм. Партия 400 шт.
Расчет режимов резания. Режимы резания выбираются по справочнику
[3]. Расчет осуществляем в 6 этапов.
1 этап – определение длины рабочего хода. Величина рабочего хода назначается исходя из длины L
р.х.
= рез, где l – длина обрабатываемой поверхности детали величина врезания и перебега инструмента рез 17+20
= 37 мм – общая для всех инструментов мм – для сверла, 4 мм для зенкера, 17 мм – для развертки [3, стр. Принимаем максимальную величину 17 мм, т.к. при серийном производстве переналадки должны быть минимальны. Рис. 11.2. Эскиз обработки =
55 мм дополнительная длина холостого хода (исходя из особенности конфигурации детали. Таким образом L
р.х.
= 37+17+55 = 109 мм.
2 этап – назначение подачи. Определяем нормативные значения подач [3, карта С, стр. При сверлении о норм = 0,5 мм/об; При зенкеровании о норм = 0,6 мм/об; При разворачивании о норм = 1,2 мм/об. Уточняем по паспорту станка подачу, выбирая такую, которая не превышает все три подачи о прин.
= 0,48 мм/об.
3 этап – расчет скоростей резания, чисел оборотов и минутной подачи инструмента. Рекомендуемые нормативами [3] значения скорости резания Для сверла (карта С, стр норм = 17 · 1,0 · 1,15 · 1,0 = 19,6 м/мин Для зенкера (карта С, стр норм = 37 · 1,0 · 1,15 · 1,0 = 42,6 м/мин Для развертки (карта С, стр

111 норм = 12 м/мин. Соответствующие этим значениям скоростей резания, числа оборотов инструментов вычисляем по формуле При сверлении норм = 337 об/мин, При зенкеровании норм = 689 об/мин, При развертывании норм = 191 об/мин. Минутная подача мин = о · n. Для сверла мин = 0,48 · 337 = 162 мм/мин, Для зенкера мин = 0,48 · 689 = 331 мм/мин, Для развертки мин = 0,48 · 191 = 92 мм/мин. Наименьшему значению минутной подачи мин = 92 мм/мин соответствует число оборотов шпинделя станка
/
192 48
,
0 92
мин
об
S
S
n
оприн
мин
шп



Принимаем ближайшее по паспорту станка число оборотов шпинделя
n
шп.прин
= 185 об/мин. Фактическая скорость резания При сверлении ф = 10,8 м/мин, При зенкеровании ф = 11,5 м/мин, При развертывании ф = 11,6 м/мин. Значение минутной подачи мин = 0,48 · 185 = 88,8 мм/мин.
4 этап – определение машинного времени.
23
,
1 8
,
88 109
мин
S
L
Т
мин
х
р
о



Так как в операции 3 перехода, то машинное время То = 1,23 · 3 = 3,69 мин. Определение вспомогательного и подготовительно-заключительного времени [1]. Вспомогательное время состоит из нескольких составляющих Вспомогательного времени на переходе пер, Времени на установку и снятие детали t
у.с.д
, Времени на включение и выключение станка t
вкл
, Времени на установку и снятие инструмента t
инстр
,

112 Времени на смену кондукторных втулок t
см.к.вт.
, Времени на смену инструмента t
см.ин
(Кл, Времени на измерения t
изм
(Кл. впер+ t
у.с.д
+ t
вкл
+ t
инстр
+ t
см.к.вт.
+ t
см.ин
+ t
изм
пер = 0,07 мин (Кл,
t
у.с.д
= 0,04 мин (Кл,
t
вкл
= 0,015 мин (Кл,
t
инстр
0,04 мин (Кл,
t
см.к.вт.
= 0,05 мин (Кл,
t
см.ин
= 0,055 мин Клизм мин Кл замер гладким калибром ПР-НЕ,
t
изм
= 0,16 мин Кл замер калибром на соосность. Определяем в с учетом х переходов (3 · пер, х включений и выключений станка (3 · t
вкл
), х смен инструмента (3 · t
инстр
), х смазываний инструмента t
см.ин
) и смену х кондукторных втулок (3 · t
см.к.вт
), в = 3 · 0,07 + 0,04 + 3 · 0,015 + 3 · 0,04 + 3 · 0,05 + 3 · 0,055 + 0,08 + 0,16 =
0,97 мин. Оперативное время Топ = Т
м
+ Т
в
= 3,69 + 0,97 = 4,66 мин. Время на обслуживание рабочего места
Т
обс
= Топ = 0,03 · 4,66 = 0,14 мин (К. Время на отдых и личные надобности [5]:
Т
олн
= Топ = 0,04 · 4,66 = 0,19 мин.
Т
шт
= Топ + Т
обс
+ Т
олн
= 4,66 + 0,14 + 0,19 = 4,99 мин.
Подготовительно-заключительное время на партию деталей Т
п.з.
= 13 мин К.
Штучно-калькуляционное время на партию деталей
02
,
5 400 13 99
,
4
мин
N
Т
Т
Т
з
з
п
шт
к
ш





Пример нормирования работы на станке с ЧПУ приведен в учебном пособии [1]. Порядок выполнения практического занятия
1. Определите технологическую операцию для нормирования.
2. Подготовьте исходные данные для расчета вид заготовки, материал детали, модель станка, тип приспособления, применяемые

113 режущие и мерительные инструменты, количество деталей в партии и организационные условия.
3. Запишите содержание операции по переходам.
4. Определите расчетную длину обработки.
5. Назначьте по справочнику значения элементов режима резания.
6. Уточните значения подачи и скорости резания по паспортным данным станка.
7. Сделайте проверку выбранных режимов резания по мощности станка.
8. Определите основное время выполнения каждого перехода и основное суммарное время на операцию.
9. Определите вспомогательное время по составляющим.
10. Рассчитайте оперативное время.
11. Установите время на обслуживание рабочего места и перерывов на отдых и личные физические потребности.
12. Рассчитайте штучное и штучно-калькуляционное время.
13. Составьте отчет. Содержание отчета
1. Название и цель практического занятия.
2. Краткие сведения о техническом нормировании станочных работ. Исходные данные для нормирования технологической операции. Содержание операции по переходам.
5. Определение расчетной длины обработки.
6. Расчет режимов резания.
7. Расчет основного времени на обработку поверхностей.
8. Определение вспомогательного времени.
9. Расчет оперативного времени.
10. Определение времени на обслуживание рабочего места и перерывов на отдых.
11. Расчет штучного и штучно-калькуляционного времени.

114 Контрольные вопросы
1. Что понимается под техническим нормированием
2. Из чего складывается норма штучного времени
3. Какова последовательность выбора режимов резания
4. Каковы особенности выбора режимов обработки при многоинструмент- ной обработке
5. По каким критериям производится выбор подачи и скорости резания
6. Как определить основное время обработки
7. На что затрачивается и как определяются остальные слагаемые штучного и штучно-калькуляционного времени
8. Как производится проверка выбранных режимов резания по мощности станка Литература
1. Нормирование станочных работ. Определение вспомогательного времени пи механической обработке заготовок Учеб. пособ./ Р.Г. Гришин, Н.В. Лы- сенко, Н.В. Носов. Самара Самар. гос. техн. унт. 2008, -с.
2. Нормирование станочных работ Метод. указ. к выполнению курсовых и дипломных проектов и практическим занятиям. / Куйбыш. политехн. ин-т; Сост. АН. Филин. Куйбышев 1989. – с.
3. Режимы резания металлов Справочник. Изд. е, перераб. и доп. М Машиностроение. 1972. 407 с.
4. Справочник технолога-машиностроителя: в 2 т. т Под ред. А.М. Даль- ского, А.Г. Косиловой и др. – 5 изд, исправл. М Машиностроение – 1, 2003.
912 с.

115 БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
1. Методическое руководство к курсовому проектированию по технологии машиностроения и технологическим основам автоматизации для студентов специальности 0501, 0636 / Куйбыш. политехн. ин-т; Сост. Л. В. Бойцова, В. А. Николаев, В. А. Прилуцкий, Куйбышев, 1979. – 24 с.
2. Метод. указ. к практ. занятиям, курсовому и дипломному проектированию Анализ рабочего чертежа, технических требований и разработка технологического чертежа по технологии машиностроения / Куйбыш. политехн. ин-т; Сост. Н. В. Лысенко. – Куйбышев, 1988. с.
3. Разработка типового технологического процесса механической обработки деталей Метод. указ. к практ. занятиям, курсовому и дипломному проектированию по технологии машиностроения / Самар. политехн. ин-т; Сост. В. А.
Прилуцкий. Самара, 1991. – с.
4. Разработка вариантов структуры технологического процесса изготовления детали Метод. указ. к курсовому и дипломному проектированию Самар. гос. техн. унт Сост. В. А. Прилуцкий. Самара, 1993. – с.
5. Ерѐмин А. В, Прилуцкий В. А, Лысенко Н. В. Проектирование структуры технологического процесса механической обработки (при использовании скрытых баз Учеб. пособ. – Куйбышев КПтИ, 1985. – с.
6. Горбацевич А. Ф. Курсовое проектирование по технологии машиностроения. Минск, Вышейш. школа, 1983. - с.
7. Худобин Л. В. Курсовое проектирование по технологии машиностроения с.
8. Справочник технолога-машиностроителя: Вт Под ред. А.М. Даль- ского, А. Г. Косиловой и Р. К. Мещерякова. – е изд, перераб. и доп. – М Машиностроение, 2003. Т. 912 с Т. 994 с.
9. Обработка металлов резанием Справочник технолога / А. А. Панов, В. В. Аникин и др Под общ. ред. А. А. Панова. – М Машиностроение. 1988. – с.
10. Косилова А. Г, Мещеряков Р. К, Калинин МА. Точность обработки, заготовки и припуски в машиностроении Справочник технолога. М Машиностроение с.
11. Анализ действующего технологического процесса механической обработки деталей Метод. указ. к практ. занятиям, курсовому и дипломному проектированию Самар. гос. техн. унт Сост. В. А. Прилуцкий. Самара, 1992. – с.

116 12. Разработка технологических операций обработки деталей на станках с ЧПУ и ОЦ. Станки с ЧПУ сверлильной и токарной групп Метод. указ. / Куй- быш. политехн. ин-т; Сост. В.А. Ахматов. Куйбышев, 1989. – с.
13. Разработка технологических операций на станках с ЧПУ и ОЦ: Учеб. пособ. / В. А. Ахматов, Б. А. Лившиц; Самар. политехн. ин-т. Самара, 1991. – с.
14. Нормирование станочных работ Метод. указ. к выполнению курсовых и дипломных проектов и практическим занятиям. / Куйбыш. политехн. ин-т; Сост. АН. Филин. Куйбышев 1989. – с.
15. Анализ конкурирующих вариантов операций технологического процесса по себестоимости Метод. указ. к выполнению курсовых и дипломных проектов, практическим занятиям / Куйбыш. политехн. ин-т; Сост. В. А. Ахматов. Куйбышев, 1988. – с.
16. Горошкин А. К. Приспособления для металлорежущих станков Справочнике изд. – М Машиностроение, 1979. – с.
17. Кузнецов Ю. И. Конструкции приспособлений для станков с ЧПУ. М
Высш. школа, 1988. – с.
18. Альбом по проектированию приспособлений Учеб. пособ. для студентов машиностроительных специальностей вузов / Б. М. Базров, АИ. Сорокин и др. – М Машиностроение, 1991. – с.
19. Методические указания к выполнению дипломного проекта по технологии машиностроения для студентов специальности 0501 / Куйбыш. политехн. ин-т; Сост. В. А. Костин, Н. В. Лысенко, В. А. Прилуцкий. Куйбышев, 1983. с.
20. Выбор технологических методов обработки поверхностей деталей Метод. руководство по практ. занятиям, курсовому и дипломному проектированию по технологии машиностроения для студентов специальности 1201 / Са- мар. политехн. ин-т; Сост. В. А. Ахматов. Самара. 1991. с.
21. ГОСТ 23495-76 Базирование и базы в машиностроении. Термины и определения. М Изд-во стандартов, 1976.
22. Установка заготовок в системе координат многоцелевого станка Метод. указ. к практ. занятиям, курсовому и дипломному проектированию / Самар. политехн. ин-т; Сост. Н. В. Лысенко, Б. А. Лившиц. Самара, 1991. с.
23. Колкер ЯД, Руднев ОН. Базирование и базы в машиностроении
Учеб. пособ. – Киев Вища шк, 1991. – с.
24. ГОСТ 3.1107-81. Опоры, зажимы и установочные устройства. Графические обозначения. М Изд-во стандартов, 1981.

117 25. Расчѐт и выбор режимов резания при одно и много инструментальных компоновках операций Метод. указ. к практ. занятиям, курсовому и дипломному проектированию по технологии машиностроения для студентов специальности Куйбыш. политехн. ин-т; Сост. В. А. Ахматов. – Куйбышев, г.
26. Расчѐт приспособлений на точность Метод. указ Самар. гос. техн. унт Сост. В. А. Дмитриев, С. А. Немыткин. Самара, 1998. – с.
27. Горошкин А. К. Приспособления для металлорежущих станков Справочнике изд, перераб. и доп. М Машиностроение, 1991. – 121 с.
28. Проектирование отливок в разовых песчаных формах Учеб.-метод. по- соб. / В.А. Дмитриев Самар. гос. техн. унт. Самара, 2003. 59 с.
29. Проектирование поковок штампованных Метод. указ. к лаб. работам /
Самар. гос. техн. унт Сост. В.А. Дмитриев. Самара, 2001. с.
30. Технология машиностроения Учебник для вузов Вт. Т. Основы технологии машиностроения / В.М. Бурцев, АС. Васильев, А.М. Дальский и др Под ред. А.М. Дальского. М Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, с.
31. Режимы резания металлов Справочник. Изд. е, перераб. и доп. М Машиностроение, 1972.
32. Нормирование станочных работ. Определение вспомогательного времени при механической обработке заготовок Учеб. пособ. / Гришин Р.Г., Н.В.
Лысенко, Н.В. Носов Самар. гос. техн. унт. Самара, 2008. 140 с.

118 ОГЛАВЛЕНИЕ Введение.
3 Практическое занятие 1. Служебное назначение детали.
4 Практическое занятие 2. Анализ рабочего чертежа, технических требований, разработка технологического чертежа
9 Практическое занятие 3. Анализ технологичности детали
28 Практическое занятие 4. Определение типа производства
31 Практическое занятие 5. Выбор и технико-экономическое обоснование способа получения заготовки …………………………………………………
36 Практическое занятие 6. Выбор методов обработки поверхностей ………..
44 Практическое занятие 7. Выбор и расчет припусков и межоперационных размеров.
48 Практическое занятие 8. Выбор и обоснование технологических баз, схем базирования и установки ……………………………………………………..
61 Практическое занятие 9. Формирование структуры технологического процесса. Разработка маршрутной технологии ……………………………
81 Практическое занятие 10. Выбор оборудования и средств технологического оснащения .......................................................................................................
89 Практическое занятие 11. Техническое нормирование станочных работ …
95 Библиографический список …………………………………………………... 113 Приложение ……………………………………………………………………. 117

119 ПРИЛОЖЕНИЕ Таблица П Зависимость баллов от величины допуска на размер Т
1   2   3   4   5   6   7