h_ст = 7,0 м и размерами поперечного сечения 30х30 см. Назначается заделка верхних концов свай в ростверк. При действии вертикальных и незначительных горизонтальных нагрузок эта величина принимается, равной 30 см (5 см - свая и 25 см- выпуски арматуры.) При вертикальных и значительных горизонтальных - 50 см (соответственно 10 см и 40 см). С учетом этого вновь определяется расчетная длина сваи. В нашем случае h_р=h_ст- 0,3м=7-0,3=6,7 м.Значение расчетной длины сваи h_p = 6,7м вновьоткладывается на геологическом разрезе и проверяется ее заглубление в опорный слой (песок средней крупности) h₃ = h_p – h₁ - h₂, h₃ =6,7 - 2,3 - 2,7 = 1,7м > 1,0м, что находится в установленных п. 8.14 СНиП 2.02.1-85 пределах. Если в результате проверки выясняется, что величина h₃менее 1м, то необходимо принять сваю другой марки с большей стандартной длиной.7.1.3. Определяется несущая способность сваи по формуле 7.8 СНиП 2.02.03-85 /5/ каккН,где _с - коэффициент условий работы сваи в грунте, _с= 1;cR, _cf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи, по табл. 7.4 /5/ _cR=1, _cf = 1;R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, определяемое по табл. 1 /5/. Для песка средней крупности средней плотности (рис. 9), при глубине погружения нижнего конца сваи от уровня природного рельефа равной 9,10 м, R = 3910 кПа. Для плотных песчаных грунтов значение R может быть увеличено по п. 4 табл. 7.2;f_i - расчетное сопротивление i-го слоя грунта мощностью h_i по боковой поверхности сваи, принимается по табл. 7.3 /5/ в зависимости от средней глубины расположения слоя грунта, кПа. При определенииf_i пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м. Для плотных песчаных грунтов, супесей и суглинков с е<0,5, глин с е<0,6 значение f_i могут быть увеличены по п.4 табл. 7.3. Расчетное сопротивление слоя супеси пластичной с консистенцией I_L = 0,8 на глубине равно f₁=7,6кПа; расчетное сопротивление слоя суглинка полутвердого с консистенцией

---

I_L = 0,17 на глубине равно f₂ = 58кПа; расчетное сопротивление слоя песка средней крупности, средней плотности на глубине равно f₃=63кПа;А - площадь поперечного сечения сваи, м², ;U - наружный периметр поперечного сечения сваи, м,;h_i - толщина i - го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м, h₁ =2,3м, h₂=2,7м, h₃=1,7м. .Рис.9. Расчетная схема сваи7.1.4. Определяется расчетная нагрузка, передаваемая на сваю

---

,где _k - коэффициент надежности, назначаемый в зависимости от способа определения несущей способности сваи и равный _k=1,4;₀ - коэффициент условий работы, учитывающий повышение однородности грунтовых условий при применении свайных фундаментов и равный _k=1 при односвайном фундаменте и _k=1,15 при кустовом расположении свай;_n - коэффициент надежности по назначению сооружения, для рассматриваемого здания (II уровень ответственности) _k=1,15. .7.1.5. Определяется несущая способность сваи, работающей на сжатие, по условию прочности материала , кН,где - коэффициент продольного изгиба, =1;_c - коэффициент условий работы, для свай сечением менее 30x30 см _с = 0,85, для сваи большого сечения _с = 1;_m- коэффициент условия работы бетона, для всех видов свай, кроме буронабивных, _m=1, R_b - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, принимаемое для свай из бетона класса В25 R_b = 14500 кПа; А - площадь поперечного сечения сваи, м², А=0,3·0,3=0,09 м²;R_sc - расчетное сопротивление арматуры сжатию, кПа, в курсовом проекте принимается армирование сечения сваи 4  12 А-П, R_sc = 280000 кПа; А_а- площадь сечения рабочей арматуры, м², .ТогдакН.В расчете окончательно принимается меньшая из полученных величин Р, F_dm, т.е. Р=492 кН.7.1.6. Определяется ориентировочно количество свай в фундаменте (n) как (расчет выполняется по первой группе предельных состояний, прил. 2 блок-схема) ,где 1,2 - коэффициент, увеличивающий число свай в фундаменте на 20% вследствие действия изгибающего момента и поперечной силы;N^P - расчетное значение вертикальной нагрузки при коэффициенте надежности по нагрузке 

---

_f=1,1· N^Р = 1,1·2354= 2589,4кН.Принимается n = 6.7.1.7. Производится размещение свай, и определяются размеры ростверка в плане. Расстояние между осями свай принимается от 3d до 6d , где d - сторона сечения сваи. Оптимальным считается расстояние, равное 3d. Расстояние от края ростверка до внешней грани сваи назначается не менее 20 см (чаще всего равно размеру сечения сваи). Размеры ростверка в плане должны быть кратными 0,1 м. Схема ростверка приведена на рис. 10. При выборе схемы расположения свай рекомендуется руководствоваться табл. 8.20 [7] или приложениями 9-11. Рис.10. Расположение свай в фундаменте.7.1.8. Определяется нагрузка на угловые сваи фундамента по формуле , кН,где х - расстояние от главной оси до оси угловой сваи, м, х = 0,9 м;G_р - расчетная нагрузка от собственного веса ростверка и грунта на его ступенях, кН, ориентировочно определяемая при _f = 1,1 каккН;М - расчетное значение изгибающего момента относительно главной оси подошвы ростверка, кН м, при _f = 1,1 определяемое каккН м; - сумма квадратов расстояний от главной оси до оси каждой сваи фундамента, м²,кН;кН.Проверяется выполнение условий: ≤ Р; > 0.Не следует допускать недоиспользование несущей способности сваи более чем на 15%, перегрузку сваи от постоянных и длительных нагрузок более чем на 5%, от кратковременных нагрузок более чем на 20%. Разница между максимально и минимально нагруженными сваями не должно превышать соотношение 3:1. В данном случае

---

≤ Р, 756 кН > 492 кН - условие не выполняется;

> 0, 151кН > 0 - условие выполняется.

Так как одно из условий не выполняется, увеличиваем число свай в фундаменте до 8, располагая их, например, в шахматном порядке на расстоянии 3d = 0,9 м (рис. 10).

В данном случае x = 1,56м.



G_р = 1,1·3,9∙1,6∙20∙1,5 = 205,9 кН.

Вновь проверяется выполнение условий

кН.

кН.

≤ Р, 505 кН < 492 кН - условие не выполняется, но перегрузка при этом составляет (505-492)/492=0,026=2,6%, что допускается.

> 0, 194кН > 0 - условие выполняется.

Соотношение _{И составляет 2,6:1, что не превышает рекомендуемое соотношение 3:1.}

Окончательно, принимается 8 свай в одном фундаменте.
7.1.9. Проверяются напряжения в грунте в плоскости нижних концов свай. При этом, свайный фундамент условно принимается за массивный жесткий фундамент глубокого заложения, контур которого ограничен сверху - поверхностью планировки, снизу - плоскостью, проходящей через нижние концы свай, с боков – вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней свай на расстоянии . Причем эта величина не должна превышать 2d в тех случаях, когда под нижним концом сваи залегают пылевато-глинистые грунты с показателем текучести J_L>0,6 (d-диаметр или сторона поперечного сечения сваи).

Для слоистой толщи определяется осредненное значение угла внутреннего трения грунта

,

где _IIi, h_i - соответственно расчетное значение угла внутреннего трения и толщина каждого слоя грунта в пределах расчетной длины сваи,

---

Смотрите также файлы

• Контрольная работа в рамках итоговой аттестациипо химии в 10 классе.docx

• Человек созидание Творческая природа человека.pptx

• Рабочая программа дисциплины 21. 02. 01 Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений.docx

• Законодательство рф о выборах Понятие и принципы избирательного права, типы избирательных систем мы с вами уже проходили при изучении раздела "Политика". При необходимости повторите тему 10 Избирательная кампания в Российской Федерации.docx

• Анализ финансового состояния предприятия в строительстве на примере ооо Спецстроймонтаж до оао Стронег.rtf