Файл: Особые режимы электрических сетей общая характеристика особых режимов.pdf

34
Глава 3. ОСОБЫЕ РЕЖИМЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ
3.1. Общая характеристика особых режимов
Условиями нормального режима работы трехфазной сети переменного тока являются симметрия параметров и отсутствие высших гармоник тока и напряжения. Однако при работе электрических систем встречаются режимы, не удовлетворяющие этим условиям. Примером этого может являться режим, возникающий при длительной работе какой-либо линии с отключенным фазным проводом. Другим примером служит сеть, значительную часть нагрузки которой определяют выпрямительные установки. В первом случае оказывается существенно нарушенной симметрия параметров режима, во втором могут быть искажены синусоиды токов и напряжений в сети. Такие режимы называют особыми.
Несимметричные режимы в электрических сетях могут являться следствием различия либо сопротивлений в цепях отдельных фаз, либо заданных фазных токов нагрузки. Первый случай имеет место в неполнофазных режимах, а также при сооружении линий без транспозиции, с неполным или удлиненным циклом транспозиции. Длительные неполнофазные режимы осуществляются для повышения надежности электроснабжения и уменьшения ущерба от недоотпуска энергии в тех случаях, когда недоотпуск вызван повреждением одной или двух фаз сети. Использование удлиненных циклов транспозиции позволяет также повысить надежность работы электрической сети. Объясняется это тем, что значительная часть из общего числа аварий на воздушных линиях (ВЛ) связана с повреждениями на транспозиционных опорах, поэтому осуществление транспозиции в ограниченном числе точек линии снижает количество аварийных выходов линии из работы.
Различие по фазам нагрузочных токов вызывается либо однофазной нагрузкой, либо специфическими особенностями эксплуатационных режимов некоторых трехфазных потребителей (например, дуговых печей).
Искажение симметрии отрицательно сказывается на рабочих и технико- экономических характеристиках генераторов и потребителей электроэнергии. Это обстоятельство требует ограничения степени несимметрии, которая рассматривается ГОСТ как один из показателей нормируемого качества электроэнергии. Поэтому допустимость того или иного несимметричного режима должна проверяться соответствующими расчетами. В тех случаях, когда степень несимметрии принимает недопустимо большие значения, проводятся специальные мероприятия, позволяющие уменьшить несимметрию токов и напряжений. Одним из них является отключение элемента сети, являющегося источником появления несимметрии. Второе мероприятие заключается в сооружении резервных линий или установке резервных групп трансформаторов.
Степень несимметрии может быть снижена также при уменьшении нагрузки сети, содержащей несимметричные элементы. В этом можно убедиться, рассмотрев схему тупиковой линии (рис. 3.1). Очевидно, что независимо от того, чем вызвана несимметрия режима — различием сопротивлений
a
Z ,
b
Z и
c
Z или

35
несимметрией нагрузки, уменьшение токов нагрузки в пределе до нуля (
0
н

I
) должно приближать значение напряжения в конце линии к значению напряжения в ее начале. Рассматривая последнее как симметричное, можно прийти к выводу о снижении степени несимметрии при уменьшении нагрузки.
Рис. 3.1. Тупиковая линия: а – схема линии: б – схема замещения
Такое мероприятие может быть связано с определенным народнохозяйственным ущербом, если снижение нагрузки требует отключения части потребителей. Еще одним мероприятием является применение устройств, способных оказать симметрирующее воздействие на параметры режима сети. К числу таких устройств относятся батареи конденсаторов и некоторые типы статических регулируемых источников реактивной мощности.
Особые режимы, связанные с появлением высших гармоник тока и напряжения в электрической сети, приводят к искажению синусоид тока и напряжения. ГОСТ определяет предельно допустимое искажение синусоиды. Поэтому требуется оценка допустимости такого режима. При анализе несинусоидальных режимов более обоснованным является использование вероятностных методов расчетов.
Оценка должна быть выполнена как по признаку соответствия действующего значения всех высших гармоник нормируемому предельному значению, так и по условиям возможности возникновения резонансных явлений и перегрузки конденсаторных батарей.
3.2. Уравнения несимметричных режимов в фазных и симметричных
координатах
Для анализа несимметричных режимов можно применять как метод симметричных составляющих, так и систему фазных координат. При расчете в фазных координатах напряжения и токи в любом месте сети содержат соответствующие фазные значения:

36
;
c
b
a
c
b
a
I
I
I
U
U
U










I
U
(3.1)
Рассмотрим уравнение режима для схемы участка трехфазной линии (рис. 3.2), каждая фаза которой характеризуется некоторым активным сопротивлением, сопротивлением самоиндукции, а также взаимной индуктивностью, имеющей место между данной и двумя другими фазами. Для рассматриваемого участка линии справедливы уравнения

















,
;
;
cL
c
bc
b
ca
a
c
bc
c
bL
b
ba
a
b
ac
c
ab
b
aL
a
a
Z
I
Z
I
Z
I
U
Z
I
Z
I
Z
I
U
Z
I
Z
I
Z
I
U





















(3.2) или в матричной форме
I
Z
U



LM


(3.3)
Рис. 3.2. Схема участка трехфазной линии
В уравнениях (3.2) и (3.3)
,
;
;
cb
bc
ca
ac
ba
ab
Z
Z
Z
Z
Z
Z









и матрица сопротивлений участка линии в фазных координатах
cL
bc
ac
bc
bL
ab
ac
ab
aL
LM
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z











Z
(3.4)
Симметричный режим участка линии на рисунке описывается одним уравнением (закон Ома)
,
I
Z
U


 

(3.5) где
I
– ток в линии;
Z
– сопротивление участка симметричной линии;
U

– падение напряжения в сопротивлении
Z
Действительно, если равны сопротивления фаз и взаимные индуктивности

37
между ними, при симметричной системе фазных токов система уравнений (3.2) может быть заменена одним уравнением (3.5). Сравнивая (3.2) и (3.5), легко убедиться, что несимметричный режим участка линии на рис. 3.2 описывается системой трех линейных уравнений вместо одного уравнения для симметричного режима. Это положение можно распространить и на сложную электрическую, сеть с п независимыми узлами. Режим такой сети можно рассчитать, если решить обычные линейные уравнения узловых напряжений:
, у
I
Z
U


 

(3.6) где размерность векторов падения напряжения U


, токов в узлах
I
и матрицы собственных и взаимных узловых сопротивлений равна 3n, где n – число независимых узлов.
При расчете несимметричного режима в фазных координатах каждый элемент, например вектор узловых токов
I
, определяется (3.1), т.е. содержит комплексы фазных токов. Соответственно каждый элемент матрицы у
Z

определяется (3.4), т.е. содержит активные сопротивления, а также сопротивления самоиндукции и взаимоиндукции.
Расчет несимметричного режима в фазных координатах не применялся до использования ЭВМ, так как приводил к трехкратному увеличению размерности решаемой системы.
Наибольшее распространение получили расчеты несимметричных режимов с помощью метода симметричных составляющих.
При использовании метода симметричных составляющих параметры режима определяются в системе координат симметричных составляющих. Сущность метода симметричных составляющих заключается в представлении любой трехфазной несимметричной системы величин в виде суммы трех симметричных величин. На рис. 3.3 изображены три симметричные системы применительно к расчету тока.
Рис. 3.3. Три симметричные системы тока
Токи фаз b и c можно выразить через ток фазы a следующим образом: для прямой последовательности:

38











,
;
1 3
π/
2 1
1 3
π/
4 1
3
π/
2 1
1
a
I
e
I
I
e
I
e
I
I
a
j
a
c
j
a
j
a
b







(3.7) для обратной последовательности:











;
2 2
3
π/
4 2
2 2
3
π/
2 2
2
a
I
e
I
I
a
I
e
I
I
a
j
a
c
a
j
a
b








(3.8)
В соответствии с методом симметричных составляющих с учетом (3.7) и (3.8) трехфазную несимметричную систему токов
I
в выражении (3.1) можно представить в виде суммы трех симметричных величин:






















;
;
0 2
2 1
0 2
1 1
0 2
1 2
0 2
1 0
2 1
a
a
a
c
c
c
c
a
a
a
b
b
b
b
a
a
a
a
I
I
a
I
a
I
I
I
I
I
I
a
I
a
I
I
I
I
I
I
I
I






















(3.9)
В матричной форме уравнения (3.9) имеют вид:
0 2
1 2
2 1
1 1
1 1
a
a
a
c
b
a
I
I
I
a
a
a
a
I
I
I












или s
I
s
I


 
, (3.10) где
1 1
1 1
1 2
2
a
a
a
a




 
s
Матрица
s
определяет переход от системы координат симметричных составляющих к системе фазных координат. Данная матрица имеет обратную:
1 1
1 1
1 3
1 2
2 1
a
a
a
a







s
Из (3.10) получим:
I
s
I



1
s


(3.11) или

39
























3 1
;
3 1
;
3 1
0 2
2 2
1
c
b
a
a
c
b
a
a
c
b
a
a
I
I
I
I
I
a
I
a
I
I
I
a
I
a
I
I
















(3.12)
Систему (3.12) можно легко получить, если решить уравнения (3.9).
Матрица
1

s
, а также выражения (3.11) или (3.12) отражают переход из фазных координат в симметричные. Покажем, как с помощью матриц преобразования
s
и
1

s
можно получить в системе координат симметричных составляющих уравнения закона Ома (3.2) или (3.3), ранее полученные в системе фазных координат.
Переход от системы симметричных составляющих к фазным координатам
(3.10) справедлив и для таких параметров режима, как напряжение и падение напряжения: s
U
s
U






(3.13)
С учетом (3.10) и (3.13) выражение (3.3) можно записать в следующем виде в системе симметричных координат: s
s
I
s
Z
U
s





LM


(3.14)
Отсюда следует, что
,
s s
s
1
s
I
Z
I
s
Z
s
U











LM
(3.15) где матрица сопротивления участка линии в системе симметричных координат s
Z

определяется по матрице сопротивлений в фазных координатах
LM
Z

таким выражением:
1
s
s
Z
s
Z




LM


(3.16)
По выражению, аналогичному (3.16) можно найти и другие пассивные параметры сети, например проводимости ветвей в системе симметричных координат.
Система уравнений (3.15) имеет ту же размерность, что и (3.3). Поэтому в общем случае при учете различных взаимных междуфазных индуктивностей, различных фазных активных сопротивлений и сопротивлений самоиндукции применение симметричных составляющих не приводит к понижению размерности систем уравнений, решаемых при расчете установившегося режима. Более того, в этом общем случае приходится дополнительно определять сопротивления в симметричных координатах по выражению (3.16). Таким образом, параметры элементов сети иногда проще определяются в системе фазных координат.

40
Достоинство метода симметричных составляющих
1. С его помощью проще определяются показатели несимметрии – составляющие обратной и нулевой последовательностей напряжений и токов. Для проверки требований по качеству напряжения в соответствии с ГОСТ необходимо вычислить эти показатели несимметрии.
2. Второе достоинство в том, что с его помощью в некоторых случаях можно выполнять расчет составляющих обратной последовательности с большей точностью, чем в фазных координатах.
Составляющие обратной последовательности в таких случаях имеют небольшую величину, поэтому определение их по результатам расчета в системе фазных координат, связанное с вычитанием близких величин, может привести к заметному понижению точности расчета.
3. Основное преимущество метода симметричных составляющих состоит в понижении размерности решаемой системы уравнений при расчете установившегося режима в частном, но практически важном случае, когда равны взаимные междуфазные индуктивности, а также и фазные активные сопротивления и сопротивления самоиндукции. Например, при исследовании режимов, вызванных несимметричными нагрузками, можно не считаться с различием сопротивлений взаимной индукции между фазами и принять собственные сопротивления фаз одинаковыми.
В этом случае в (3.4)
cL
bL
aL
L
Z
Z
Z
Z







— собственные сопротивления фаз;
ab
cb
bc
ca
ac
ba
M
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z













— среднее взаимное сопротивление фаз.
При этом из (3.16), (3.14) следует
,
0 0
0 0
0 0
0 2
1 1
s
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
cL
bc
ac
bc
bL
ab
ac
ab
aL




















s
s
Z
(3.17) где
M
L
Z
Z
Z
Z







2 1
(3.18)
2 0
M
L
Z
Z
Z





(3.19)
Выражение (3.15) можно записать в следующем виде:
0 0
0 0
0 0
0 0
2 2
1 1
0 2
1 0
2 1
0 2
1
s
Z
I
Z
I
Z
I
I
I
I
Z
Z
Z
U
U
U
a
a
a
a
a
a
a
a
a


























U
(3.20)
Из (3.20) следует, что в рассматриваемом частном случае вместо системы из трех уравнений (3.15) можно решать независимо по уравнению для каждой
последовательности, т.е. порядок решаемой системы понижается в 3 раза.
Иными словами, падение напряжения всех трех последовательностей определяется в рассматриваемых условиях только токами тех же

41
последовательностей, и, следовательно, режим определяется не системой уравнений, как в общем случае (3.15), а тремя независимыми уравнениями в
(3.20).
Сопротивлениями прямой, обратной и нулевой последовательностей называют коэффициенты пропорциональности между падением напряжения и током одной и той же последовательности. Для линии
M
L
Z
Z
Z





1
– сопротивление прямой последовательности;
M
L
Z
Z
Z





2
– сопротивление обратной последовательности;
M
L
Z
Z
Z



2 0


– сопротивление нулевой последовательности, причем
0 2
1
Z
Z
Z





Взаимная независимость уравнений (3.20) свидетельствует о принципиальной
возможности независимого расчета режимов, составленных из сопротивлений
прямой, обратной и нулевой последовательностей. Такая возможность и определяет целесообразность расчетов несимметричных режимов в системе координат симметричных составляющих при равенстве фазных сопротивлений схемы.
3.3. Параметры элементов сети и составление схем замещения при
несимметричных режимах
Определение параметров элементов сети в схемах различных последовательностей связано в значительной мере с назначением проводимого расчета несимметричных режимов. Например, в случае рассмотрения режимов работы сети с резко выраженной несимметрией – с несимметричной нагрузкой или при неполнофазных режимах – значения параметров сети и их взаимное влияние могут быть оценены приближенно. В то же время при анализе режимов работы нетранспонированных линий с различными параметрами фаз в ряде случаев требуется более точный учет этих параметров. При этом приходится применять более точные методы расчетов, которые рассматриваются в специальных курсах. В соответствии с указанным ниже даются лишь основные сведения об определении параметров сети в схемах различных последовательностей.
В схемах прямой последовательности значения сопротивлений проводимостей любых элементов сети соответствуют их значениям симметричных режимов.
В схемах обратной последовательности для элементов сети, у которых взаимоиндукция между фазами не зависит от порядка чередования фаз, индуктивные сопротивления прямой и обратной последовательностей одинаковы
2 1
x
x 
. Такими элементами являются воздушные и кабельные линии, реакторы, конденсаторы, трансформаторы.
Во вращающихся машинах токи обратной последовательности создают магнитный поток статора, вращающийся против направления вращения ротора машины. Таким образом, этот магнитный поток имеет двойную угловую скорость по отношению к ротору машины. Магнитное сопротивление на пути этого