где k_б - коэффициент, определяемый по таблице 2.

S- полная мощность трансформатора, кВА.




Таблица 2 – Значения коэффициента k_б в формуле (5.5)

Мощ­ность, кВА	До 1000	1000-4000	6300-10000
kб	0,01-0,015	0,02-0,03	0,03-0,04

Полные потери короткого замыкания по (60)





Далее необходимо сравнить полученные потери короткого замыкания с заданными Р_кзад по (61)





Разница ΔР_кне должна составлять более ±5 %.

Активная составляющая напряжения короткого замыкания находим по (62)



где Р_к – расчетные потери короткого замыкания трансформатора, Вт;

S– номинальная мощность трансформатора , кВА.



Для расчета реактивной составляющей u_pнеобходимо уточнить следующие величины:

а) ширина приведенного канала рассеяния по (63)

, (63)



б) соотношение основных размеров β по (64)



где



средняя высота обмоток НН и ВН;



в) коэффициент Роговского по (65)



где





Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания по (66)



где f= 50 Гц – частота тока в сети;

---

S' - мощность на фазу (стержень), кВА – из п. 1.1;

Ев – э.д.с. витка, В – из п. 2.6.



Полное напряжение короткого замыкания к.з. по (67)





Далее необходимо сравнить полученное напряжение короткого замыкания с заданным u_кзад по (68)





Разница Δu_к не должна составлять более ±5 %.

4 Определение параметров холостого хода
Для трехфазных шихтованных плоских стержневых магнитных систем потери холостого хода рассчитываются по формуле (69)



где k_пу – коэффициент, учитывающий увеличение потерь в углах магнитной системы, согласно по таблице 7.3 методического указания; 9,74.

р_с – удельные потери в стержне, 0,97 Вт/кг – определяются по таблице 7.4

методического указания для индукции в стержне В_с по (70)





р_я – удельные потери в ярме, Вт/кг – определяются (по таблице 7.4 методического указания р_я=0,916) для индукции в ярме В_я по (71)





k_пр– коэффициент, учитывающий увеличение потерь из-за возникновения наклепа при продольной резке полосы рулона стали на ленты и при поперечной резке ленты на пластины. Для неотожженной стали марок3404 и 3405 коэффициент k_пр= 1,11. Отжиг листов приводит кснижению потерь холостого хода, однако при этом усложняетсятехнология изготовления и повышается стоимость магнитной системы.

k_пз – коэффициент, учитывающий увеличение потерь из-за образования заусенцев при резке стали. Для неотожженной стали марок 3404 и 3405 коэффициент k_пз = 1,02.

k_пп – коэффициент, учитывающий влияние прессовки стержней и ярм на увеличение потерь холостого хода. Величина k_пп =1,025 определяется по таблице 6.2.

k_пш –коэффициент, учитывающий увеличение потерь из-за перешихтовки верхнего ярма при установке обмоток трансформатора. При мощности 1000…6300 кВА k

---

_пш = 1,04.

Выражение n_прp_зпрП_пр+n_кp_зкП_копределяет добавочные потери на вихревые токи в зонах прямых и косых стыков магнитной системы.

В этом выражении n_пр и n_к – число прямых и косых стыков магнитной системы. Для системы по рисунку 4, б n_пр = 1, n_к = 5.

П_пр и П_к – площади прямого и косого стыков по (72)







p_зпр и p_зк– удельные потери, Вт/м², в стыках (определяются из последнего столбца таблице 7.4).

Потери в прямых стыках определяются для индукции в стержне В_с (p_зпр=570), потери в косых стыках – для индукции , (p_зк=265).





Далее необходимо сравнить полученные потери холостого хода с заданнымиР_0зад по (73)





Рассчитанные потери холостого хода не превышают заданные потери более чем на +7,5 %.

Ток первичной обмотки трансформатора, протекающий при холостом ходе при номинальном синусоидальном напряжении и номинальной частоте, назы­вается током холостого хода.

При расчете тока холостого хода определяют его активную и реактивную составля­ющие.

Активная составляющая тока холостого хода I_0a, вызывается наличием потерь холостого хода P₀по (74)

,%, (74)



Для определения реактивной составляющей тока холостого хода рассчитывают намагничивающую мощность холостого хода Q₀, ВА по (87)



где k_ту – коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы. Для магнитной системы по рисунку 1, б k_ту = 42,0;

q_с – удельная намагничивающая мощность в стержне, ВА/кг – определяется по таблице 7.6 методического указания для индукции в стержне В_с (q_с=1,205);

---

q_я – удельная намагничивающая мощность в ярме, ВА/кг – определяется по таблице 7.6 методического указания для индукции в ярме В_я (q_я=1,123);

k_тр – коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности

из-за возникновения наклепа при резке стали. Для неотожженной стали

марок 3404 и 3405 коэффициент k_тр = 1,49;

k_тз – коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности

из-за образования заусенцев при резке стали. Для неотожженной стали

марок 3404 и 3405 коэффициент k_тз = 1,05.

k_тп – коэффициент, учитывающий влияние прессовки магнитной системы.

Величина k_тп определяется по таблице 6.3 (k_тп=1,04);

k_тш –коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей

мощности из-за перешихтовки верхнего ярма. при мощности 6300 кВА k_пш = 1,04.

Выражение n_прq_зпрП_пр+n_кq_зкП_к определяет намагничивающую мощность в зонах прямых и косых стыков магнитной системы.

В этом выражении q_зпр и q_зк – удельная намагничивающая мощность, ВА/м², в стыках (определяются из последних столбцов таблице 7.6). (q_зпр =1,38) определяется для индукции в стержне В_с, (q_зк =0,09) - для индукции






Реактивная составляющая тока холостого хода, % по (75)



где S - полная мощность трансформатора, кВА.



Полный ток холостого хода по (76)



.

Далее необходимо сравнить полученное значение тока холостого хода с заданным i_0зад по (77)



.

Рассчитанное значение тока холостого хода не должно превышать заданного более чем на +15 %.

КПД трансформатора определяется по формуле (78)



где S – номинальная мощность, кВА.

---

Заключение
В данной контрольной работе был произведен расчет трехфазного силового трансформатора с масляным охлаждением. Расчет включает в себя: определение основных электрических величин, расчет обмоток ВН и НН, определение параметров короткого замыкания, определение параметров холостого хода. Все расчеты в данной контрольной работе проведены с положенной для каждого пункта расчета точностью.

Список использованных источников

1.	Антонов М.В. Технология производства электрических машин. – М.: Энергоиздат, 2002.
2.	Вольдек А. И. Электрические машины. Л: Энергия, 1978,
3.	Гончарук А.И. расчет и конструирование трансформаторов. – М.: Энергоатомиздат, 1999.
4.	Дымков А.М. Расчет и конструирование трансформаторов. Учебник для техникумов. "Высшая школа", 1971.
5.	Каганович Е.А. Испытание трансформаторов малой и средней мощности на напряжение до 35 кв включительно. "Энергия", 1969.
6.	Кацман М.М. Электрические машины. «Высшая школа», 2001.
7.	Костенко П.М. и Пиотровский Л. М.. Электрические машины. "Энергия", 1964.
8.	Сапожников А.В. Конструирование трансформаторов. Госэнергоиздат, 1956.
9.	Тихомиров П. М. Расчет трансформаторов: Учеб. пособие для вузов. М.: "Энергоатомиздат", 1986.
10.	Шуйский В. П.. Расчет электрических машин. "Энергия", 1968

---

Смотрите также файлы

• Автоматического управления, система автоматического регулирования, передаточные функции, устойчивость системы, коррекция системы.docx

• Абай нанбайлы ара сздер бірінші сЗ.doc

• Забайкальский институт железнодорожного транспорта филиал Федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего образования Иркутский государственный университет путей сообщения.pdf

• Сколько ты уже здесь увидев, что Чжун Вэньцзинь закипает, Вэнь Чань поспешно сменил тему.pdf

• Ф. И. учся класс Аграмматическая дисграфия.doc