Файл: Курсовой проект по дисциплине Пожарная безопасность в строительстве выполняется студентом на завершающем этапе обучения в вузе.docx
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 12.12.2023
Просмотров: 88
Скачиваний: 2
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
Согласно СП 2.13130.2020 площадь пожарного отсекдля производственного здания категории В, IV степени огнестойкости, высотой до 18 м, класс конструктивной пожарной опасности C1 не должна превышать 25000 м2.
2.2 Расчет величины противопожарного разрыва
Рассчитать противопожарный разрыв между зданиями, расположенными параллельно друг другу. Степень огнестойкости здания – II, длина остекленной части фасада – 40 м, высота остекления – 2,8 м,
= 0,9, категория производства здания – В, время до введения сил и средств – 15 мин,
= 1,5 м/мин, qu= 155 кВт/м2, qдоп= 9,7 кВт/м2.Решение:
Противопожарный разрыв определим для двух случаев: первый – при пожаре в здании II степени огнестойкости и второй – при пожаре в здании II степени огнестойкости. Максимальный размер разрыва принимается за рекомендуемый, отвечающий требованиям пожарной безопасности.
1 случай – пожар в здании II степени огнестойкости.
Интегральная плотность излучения пламени для здания II степени огнестойкости с категорией производства В составит qи= 155 кВт/м2, а допустимая плотность теплового потока для облучаемого здания II степени огнестойкости скатегорией производства В при 40-минутном времени до введения сил и средств на тушение пожара составит qдоп = 9,7 кВт/м2.
Определим форму и размеры пламени.
При пожарах в производственных зданиях форма пламени принимается прямоугольной, и элементарная площадка излучающей поверхности проектируется в геометрический центр площади фасада противоположного здания (рисунок2.1).
Для здания №1 длина пламени приравнивается длине остекленной части фасада и составляет lпл= 40 м, а высота пламени принимается равной удвоенной высоте остекления и составляет hпл= 2,8 м.
Рисунок 2.1 – Расчетная схема для определения величины
противопожарного разрыва
Величину противопожарного разрыва найдем методом последовательного приближения. Первое приближение размера противопожарного разрыва
r1 = 10 м.
Вычислим соотношения линейных параметров пламени и первого приближения размера противопожарного разрыва по формуле:
а/r1 = 1,4/10 = 0,14 и b/r1= 20/10 =2. (2.3)
Используя номограмму определим угловой коэффициент облучения: φ1/4 = 0,018.
Вычислим падающий тепловой поток при величине r1по формуле:
| q1доп = 4·φ1/4·qн·  , | (2.4) |
где
– отношение площади остекления к площади излучающего фасада;qu – интегральная плотность излучения пламени, кВт/м2;
φ1/4– угловой коэффициент облучения.
q1доп = 4·0,018·155·0,9 = 10,04 кВт/м2.
Так как q1доп = 10,04 кВт/м2>qдоп= 9,7 кВт/м2, зададим второе приближение размера противопожарного разрыва r2 = 30 м:
а/r2 = 1,4/30 = 0,04 и b/r2 = 20/30 = 0,6. (2.5)
Используя номограмму определим угловой коэффициент облучения: φ1/4 = 0,018.
Вычислим падающий тепловой поток при величине r2 по формуле:
| q2доп= 4·qи·φ1/4·  , | (2.6) |
где qu – интегральная плотность излучения пламени кВт/м2;
φ1/4– угловой коэффициент облучения;
– отношение площади остекления к площади излучающего фасада.q2доп = 4·0,008·155·0,9 = 4,46кВт/м2.
Так как q2доп= 4,46 кВт/м2˂qдоп = 9,7кВт/м2,для построение графика зададим третье приближение противопожарного разрыва r3= 20 м:
а/r3 = 1,4/20 = 0,07 и
b/r3 = 20/20 = 1. (2.7)
Используя номограмму определим угловой коэффициент облучения: φ1/4 = 0,010.
Вычислим падающий тепловой поток при величине r2 по формуле:
| q3доп= 4·qи·φ1/4·  , | (2.8) |
где qu – интегральная плотность излучения пламени кВт/м2;
φ1/4– угловой коэффициент облучения;
– отношение площади остекления к площади излучающего фасада.q3доп = 4·0,015·155·0,9 = 10,1 кВт/м2.
Так как q3доп= 10,1кВт/м2>qдоп = 9,7кВт/м2 на этом расчет закончился.
Построим график зависимости r1 = f(q) (рисунок 2.2) и по нему, зная величину допустимой плотности потока, определим требуемый противопожарный разрыв rтр = 20,5 м.
– расчетный участок графика;
– гипотетический участок графикаРисунок 2.2 – График зависимости допустимой плотности
теплового потока к расстоянию
2 случай– пожар в здании II степени огнестойкости.
Интегральная плотность излучения пламени для здания III степени огнестойкости с категорией производства В составит qи= 155 кВт/м2, а допустимая плотность теплового потока для облучаемого здания II степени огнестойкости с категорией производства В при 15-минутном времени до введения сил и средств на тушение пожара составит qдоп = 9,7кВт/м2.
Размер противопожарного разрыва определим при помощи расчетной формулы определения коэффициента облученности для случая плоскопараллельных прямоугольных плоскостей.
Форма пламени аналогична форме пламени в первом случае. Длина пламени для зданий II степени огнестойкости с категорией производства В определяется с учетом линейной скорости распространения пламени, т.е.
lпл = 2·τсв·
= 2·15·1,5= 45 м, а высота пламени принимается равной удвоенной высоте окон, т.е. hпл = 2·hок = 2·2,8 = 5,6 м.Задаемся размером противопожарного разрываr1= 10 м и определим коэффициент облученности.
| φ1 =  | (2.9) |
где φ1 – угловой коэффициент облучения;
h– высота окон и дверей, м;
b – ширина окон и дверей, м;
r1 – заданное расстояние противопожарного разрыва, м;
– соотношение площадей ( 
).φ1 =
·0,9 = 0,95.Вычислим падающий тепловой поток при величине r1по формуле:
 φ1, | (2.10) |
где qu – интегральная плотность излучения пламени кВт/м2.
q1доп = 0,95·155 = 147,2 кВт/м2.
Так как q1доп = 147,2 кВт/м2>qдоп = 9,7 кВт/м2 зададим второе приближение
размера противопожарного разрыва r2 = 20 м:
| φ2  , | (2.11) |
где φ2– угловой коэффициент облучения;
h – высота окон и дверей, м;
b– ширина окон и дверей, м;
r2– заданное расстояние противопожарного разрыва, м;
– соотношение площадей (
).
φ2=
·0,9 = 0,36.Вычислим падающий тепловой поток при величине r2по формуле:
 φ2 , | (2.12) |
где qu– интегральная плотность излучения кВт/м2.
q2доп= 0,36·155 = 55,8 кВт/м2.
Так как q2доп = 55,8 кВт/м2>qдоп= 9,7 кВт/м2 зададим третье приближение размера противопожарного разрыва