  Np R, Fусл где Np - расчетное усилие в элементе, которое вследствие некоторой нечеткости работы узла рекомендуется принимать на 20% больше действительного, т.е. Np 1,2  N37  1,2  29357  35228 кг, Fусл- условная расчетная площадь. F  F    2b 44 11 2  9  62 см2, усл ф ф где Fф - площадь фасонки, ф - толщина фасонки, b - ширина полки прикрепляе- мого уголка.   N p 35228  568,2 кг  R  2100 кгF 62 см2 см2 усл 2) Определим длины сварных швов. Усилие в листовой фасонке: Nф Fф  44 1 568,2  25000,8 кг Суммарная длина швов, прикрепляющих фасонку к уголкам верхнего поя- са при толщине швов 8 мм, будет равна: l  Nф  25000,8  29,76 см ш0,7  h Rсв0,7  0,8 1500 ш y Расчетное усилие для крепления уголков пояса к вертикальной фасонке равняется: Np 1,2  N37  Nф  1,2  29,35  25  10,22 тс N  1,2  N37  1,2  29,35  17,61 тс p2 2 Требуемая длина этих швов у обушка ( hш 10мм ) и у пера ( hш 6мм ) определяется по следующим формулам: lоб 0,75  Np  0,75 17610  21,5 см ш2  0,7  h Rсв2  0,7 11500 ш y lп  0,25  Np  0,25 17610  16 см ш2  0,7  h Rсв2  0,7  0,6 1500 ш y Узел 8 Конструкция узла представлена на рис. 2.23
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подп.
								08.03.01.2020.271ПЗВКР	Лист
Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

---

		Рисунок 2.23 Конструкция узла 8 Определим прочность стыка уголков с фасонкой. Площадь сечения нижнего пояса 2∟ 56  56  5 равна: F 2  F 2  5,41  10,82 см2, 1   N31  RFусл   N31  15373  1128,7 кг  R  2100 кгF 13,62 см2 см2 усл Находим усилия, на которые рассчитываем швы крепления уголков пояса к фасонке фермы: Nуг.п Fф  10,82 1128,7  12212,61 кг Определим длины сварных швов. Толщину швов, прикрепляющих уголки пояса к фасонке фермы, назнача- ем hш 6 мм и находим их требуемую длину: lоб 0,75  Nуг.п.  0,75 12212,61  21,5 см ш2  0,7  h Rсв2  0,7  0,6 1500 ш y lп  0,25  Np  0,25 12212,61  13 см ш2  0,7  h Rсв2  0,7  0,6 1500 ш y Узел 10 Конструкция узла представлена на рис. 2.24
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подп.
								08.03.01.2020.271ПЗВКР	Лист
Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

---

		Рисунок 2.24 Конструкция узла 10 1) Определим размеры опорной фасонки: Толщину опорной фасонки принимаем равной толщине узловых фасонок   10 мм. Ширину и высоту опорной фасонки определяем из условия расположения швов, прикрепляющих уголки опорного раскоса и нижнего пояса к опорной фа- сонке. Принимаем двухсторонний шов с катетом k fw 8 мм. Сварка полуавтома- тическая проволокой марки Св-08А.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подп.
								08.03.01.2020.271ПЗВКР	Лист
Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

		 f 0,9 ; z 1,05 ; Rwf  f 1834  0,9  1650 кг/см2< Rwz z 16311,05  1712,6 кг/см2, N  N b z0     N, N  N  z0    N об. b 1 об. b 2 где 1  0,65 , 3  0,35 - соответственно коэффициент распределения усилий по обушку и перу [3, п.7.6.2, табл.7.4]; N N lоб.  об.  , lп.  п.  f2  k      R f2  k      R f w w min f w wmin k f- катет шва, принимаем исходя из условия k f k f ,min , где k f ,min- нормативное минимальное значение катета шва в зависимости от толщины более толстого из свариваемых элементов [1, п.12.6, табл.38*]; для панели 33, N 733 кг, (табл. 3.5.), принимаем kf 5 мм, lоб.  0,65  7330  5,065 см, lп.  0,35  7330  2,55 см f2  0,5 1650 f2  0,5 1650 для раскоса 41, N 35510 кг, (табл. 3.5.) принимаем kf 5 мм, lоб.  0,65  35510  13,98 см, lп.  0,35  35510  7,53 см f2  0,5 1650 f2  0,5 1650 Швы крепления фланца к фасонке воспринимают опорную реакцию фер- мы FR, и внецентренно приложенную (относительно центра шва) силу H Прочность соединения по материалу шва для наиболее нагруженной точки определяем по формуле:    2    2    R , f fF fH fM w w min   FR ,   H ,   6  H e , fF2    k  l fH2    k  l fH2    k l2 f w f w f w где e  20,39 см – эксцентриситет приложения силы H ; lw 51см – длина шва; Катет шва принимаем максимально возможным, исходя из конструктив- ных требований: kf 1,2  tmin  1,2 1  1,2 см, принимаем kf 1,2 где tmin- наименьшая толщина свариваемых элементов (толщина фасонки 10мм),   23140,14  157,544 кг, fF2  0,9 1,6  51   13014,7  88,607 кг, fH2  0,9 1,6  51   6 13014,7  26,34  274,57 кг, fH2  0,9 1,6  512
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подп.
								08.03.01.2020.271ПЗВКР	Лист
Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

---

		 f 157,544  88,607  274,57  395,87  1834 , прочность шва обеспечена. 2 2 2) Определим размеры опорного фланца: Площадь опорного фланца определяем из условия смятия по формуле: A  FR, тр. R P где RP- расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности при наличии пригонки [55, табл.1*]; A  23140,14  6,411см2, тр. 3609 По конструктивным соображениям принимаем ширину опорного фланца b 13 см, толщину принимаем 10 мм; A 131  13  Aтр. Сварные швы, крепящие опорный столик к колонне, рассчитываем по формуле:   1,2  FR        R , f k  l w w minf w где lw bстол.1 2  hстол.1 - суммарная длина швов, крепящих опорный столик; bстол.- ширина опорного столика (принимаем 20 см); hстол. - высота опорного столика; Определим высоту опорного столика по формуле: Принимаем kf 7 мм, h  1,2  67213,05  20  3  17,92 см, стол. 2  0,7 11650 Принимаем высоту опорного столика hстол. 18 см. 2.2.6 Подбор сечения стержней связевых ферм Сечения стержней связевых ферм принимаем из конструктивных сообра- жений 2∟50×50×5, поскольку на связевые фермы не приходится ветровых нагрузок, а действуют только нагрузки от не соосности ферм покрытия. Связе- вые фермы следует проверить только на гибкость нижних поясов.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подп.
								08.03.01.2020.271ПЗВКР	Лист
Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

---

		Проверкагибкостинижнего поясасвязевойфермыС-1 Рисунок 2.25 Связевая ферма С-1 Расчетная длина стержня l0  1,415 м; предельная гибкость max  400 ; Принимаем сталь С245, согласно [55, прил.1, табл.50*], Ry 2450 кг/см2, Принимаем сечение 2∟ 50  50  5 , по ГОСТ 8509-93, Геометрические характеристики сечения: F 2  F 2  4,8  9,6 см2, 1 iy iy1  1,53 см, где F1  4,8 - площадь поперечного сечения одного уголка; iy1  1,53 , iz1 - радиусы инерции одного уголка; y0 - расстояние от обушка до центра тяжести одного уголка; Определим гибкость нижнего пояса : - в плоскости фермы,     l0  141,5  92,48 , xy i 1,53 y x y max , условие выполняется.
Взам. инв. №
Подп. и дата
Инв. № подп.
								08.03.01.2020.271ПЗВКР	Лист
Изм.	Кол.уч.	Лист	№ док.	Подпись	Дата

---

Смотрите также файлы

• Теория менеджмента.docx

• Вопрос Особенности реализации норм конституционного права.docx

• Дано i 1,0,1,2,3,4,5, a 1,1,3, b 0,1,2,3, c 4,5.docx

• 1. Основная часть.docx

• 1. Базы данных делятся на фактографические, документальные, лексикографические по.docx