Файл: Курсовой проект по курсу электроснабжение. Вариант Шифр.doc
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 12.01.2024
Просмотров: 118
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
.
Наиболее тяжёлым послеаварийным режимом для ТП 2 является отключение кабельной линии, питающей ТП 3. В этом случае:
Значение тока, протекающего в кабельной линии к ТП 2 не превышает допустимого значения. Значит, выбранное сечение линии остаётся неизменным.
Проверка для остальных кабельных линий выполняется аналогично. Результаты представлены в таблице 12.
Таблица 12. Выбор сечений кабельных линий
Далее выбранные по условию длительно допустимого нагрева сечения кабелей необходимо проверить по критерию устойчивости к токам коротких замыканий.
Данная проверка выполняется при выполнении условия:
где для РКЛ
, а для ПКЛ 
.
Рассчитаем суммарное сопротивление от питающей системы до шин низкого напряжения подстанции 1.
На примере ТП2 рассмотрим алгоритм расчёт тока КЗ. Распределительная кабельная линия, идущая от подстанции 2, является одноцепной. Значит, точкой КЗ считается начало линии. Определим суммарное сопротивление до данной точки.
Тогда ток короткого замыкания:
Условие
выполняется.
Проверка остальных КЛ выполняется аналогично. Результаты представлены в таблице 13.
Таблица 13. Проверка КЛ на термическую устойчивость.
Примечание: значения реактивных сопротивлений для прокладки кабелей в плоскости получены из справочника Файбисовича.
Потери напряжения в кабельных линиях существенно ниже допустимых 6%.
3. Расчёт интегральных характеристик отклонения напряжения на шинах 0,4 кВ самого электрически удалённого и самого электрически близкого ТП каждого типа потребителя, а также вероятности выхода отклонений напряжения за допустимые пределы.
Для расчёта характеристик отклонения напряжения в ЭС1 необходимо привести напряжение к стороне 10 кВ:
Аналогично для сопротивления ВЛ Л1:
Теперь можно определить характеристики потерь напряжения в ВЛ1:
Связь между потреблением активной и реактивной мощности в сети 110 кВ носит функциональный характер, т. е.
.
Далее определяются интегральные характеристики потерь напряжения в трансформаторе. Так как реактивное сопротивление обмоток много больше активного, последним пренебрегаем. Приведём алгоритм расчёта на примере секции 1.
Результаты расчёта для остальных обмоток и секций приведены в таблице 14.
Таблица 14. Потери напряжения в обмотках трансформатора п/ст1.
Расчёт интегральных характеристик потерь напряжения в трансформаторных подстанциях 10/0,4 кВ на примере потребителя 6 ГРП:
Расчёт для остальных трансформаторных подстанций аналогичен. Результаты сведены в таблицу 15.
Таблица 15. Потеря напряжения в ТП.
Наиболее тяжёлым послеаварийным режимом для ТП 2 является отключение кабельной линии, питающей ТП 3. В этом случае:
Значение тока, протекающего в кабельной линии к ТП 2 не превышает допустимого значения. Значит, выбранное сечение линии остаётся неизменным.
Проверка для остальных кабельных линий выполняется аналогично. Результаты представлены в таблице 12.
Таблица 12. Выбор сечений кабельных линий
Далее выбранные по условию длительно допустимого нагрева сечения кабелей необходимо проверить по критерию устойчивости к токам коротких замыканий.
Данная проверка выполняется при выполнении условия:
где для РКЛ
, а для ПКЛ . Рассчитаем суммарное сопротивление от питающей системы до шин низкого напряжения подстанции 1.
На примере ТП2 рассмотрим алгоритм расчёт тока КЗ. Распределительная кабельная линия, идущая от подстанции 2, является одноцепной. Значит, точкой КЗ считается начало линии. Определим суммарное сопротивление до данной точки.
Тогда ток короткого замыкания:
Условие
выполняется. Проверка остальных КЛ выполняется аналогично. Результаты представлены в таблице 13.
Таблица 13. Проверка КЛ на термическую устойчивость.
| КЛ | число кабелей | Fкл_эк | x` | r | Zрез | IКЗ | IКЗ.1с.доп | tп | IКЗ..доп | Fкл_итог |
| | | | | ГРП 1 lгрп1 = 0,8 км | | | км | | | |
| 9с | 2 | 300 | 0,958 | 0,04 | 0,959 | 6,32 | 28,2 | 1,55 | 22,7 | 300 |
| 10c | 2 | 300 | 0,958 | 0,04 | 0,959 | 6,32 | 28,2 | 1,55 | 22,7 | 300 |
| 6 | 1 | 150 | 0,958 | 0,04 | 0,959 | 6,32 | 14,2 | 0,55 | 19,1 | 150 |
| 7 | 1 | 120 | 0,958 | 0,04 | 0,959 | 6,32 | 11,3 | 0,55 | 15,2 | 120 |
| 8 (9c) | 1 | 120 | 0,958 | 0,04 | 0,959 | 6,32 | 11,3 | 0,55 | 15,2 | 120 |
| 8 (10c) | 1 | 120 | 0,958 | 0,04 | 0,959 | 6,32 | 11,3 | 0,55 | 15,2 | 120 |
| 9 (9c) | 1 | 240 | 0,958 | 0,04 | 0,959 | 6,32 | 22,7 | 0,55 | 30,6 | 240 |
| 9 (10c) | 1 | 240 | 0,958 | 0,04 | 0,959 | 6,32 | 22,7 | 0,55 | 30,6 | 240 |
| | | | | РП 1 lрп1 = 0,5 км | | | | | | |
| 11c | 1 | 150 | 0,92 | 0 | 0,920 | 6,59 | 14,2 | 1,55 | 11,4 | 150 |
| 12c | 1 | 150 | 0,92 | 0 | 0,920 | 6,59 | 14,2 | 1,55 | 11,4 | 150 |
| 2 | 1 | 70 | 0,973 | 0,103 | 0,978 | 6,20 | 6,6 | 0,55 | 8,9 | 70 |
| 3 | 1 | 70 | 0,973 | 0,103 | 0,978 | 6,20 | 6,6 | 0,55 | 8,9 | 70 |
| 4 (11с) | 1 | 70 | 0,973 | 0,103 | 0,978 | 6,20 | 6,6 | 0,55 | 8,9 | 70 |
| 4 (12с) | 1 | 70 | 0,973 | 0,103 | 0,978 | 6,20 | 6,6 | 0,55 | 8,9 | 70 |
| 5 (11с) | 1 | 70 | 0,973 | 0,103 | 0,978 | 6,20 | 6,6 | 0,55 | 8,9 | 70 |
| 5 (12с) | 1 | 70 | 0,973 | 0,103 | 0,978 | 6,20 | 6,6 | 0,55 | 8,9 | 70 |
| | | | | ПС/Т 2 lпс2 = 3 км | | | | | | |
| 11 | 2 | 185 | 1,073 | 0,246 | 1,101 | 5,51 | 17,5 | 1,55 | 14,1 | 185 |
Примечание: значения реактивных сопротивлений для прокладки кабелей в плоскости получены из справочника Файбисовича.
Потери напряжения в кабельных линиях существенно ниже допустимых 6%.
3. Расчёт интегральных характеристик отклонения напряжения на шинах 0,4 кВ самого электрически удалённого и самого электрически близкого ТП каждого типа потребителя, а также вероятности выхода отклонений напряжения за допустимые пределы.
Для расчёта характеристик отклонения напряжения в ЭС1 необходимо привести напряжение к стороне 10 кВ:
Аналогично для сопротивления ВЛ Л1:
Теперь можно определить характеристики потерь напряжения в ВЛ1:
Связь между потреблением активной и реактивной мощности в сети 110 кВ носит функциональный характер, т. е.
.
Далее определяются интегральные характеристики потерь напряжения в трансформаторе. Так как реактивное сопротивление обмоток много больше активного, последним пренебрегаем. Приведём алгоритм расчёта на примере секции 1.
Результаты расчёта для остальных обмоток и секций приведены в таблице 14.
Таблица 14. Потери напряжения в обмотках трансформатора п/ст1.
| луч трансформатора | MQ | DQ | MΔU | DΔU |
| С1(ВН) | 6463,7 | 313797,7 | 0,039 | 0,0000113 |
| С2(ВН) | 6150,4 | 328186,9 | 0,022 | 0,0000043 |
| С3(НН) | 2460,1 | 163691,4 | 0,124 | 0,0004191 |
| С4(НН) | 4003,5 | 61750,7 | 0,203 | 0,0001581 |
| С5(НН) | 2067,8 | 172501,4 | 0,105 | 0,0004417 |
| С6(НН) | 4082,6 | 57302,0 | 0,207 | 0,0001467 |
Расчёт интегральных характеристик потерь напряжения в трансформаторных подстанциях 10/0,4 кВ на примере потребителя 6 ГРП:
Расчёт для остальных трансформаторных подстанций аналогичен. Результаты сведены в таблицу 15.
Таблица 15. Потеря напряжения в ТП.
| ТП | rТ | xТ | MP | MQ | DP | DQ | MUт | DUт |
| | | | | ГРП 1 | | | | |
| 6 | 0,700 | 3,27 | 1020,0 | 632,1 | 23409,0 | 8991,0 | 0,278 | 0,00108 |
| 7 | 0,700 | 3,27 | 722,5 | 447,8 | 11745,1 | 4511,1 | 0,197 | 0,00054 |
| 8 | 0,210 | 1,63 | 892,5 | 553,1 | 17922,5 | 6883,7 | 0,109 | 0,00019 |
| 9 | 0,210 | 1,63 | 1317,5 | 816,5 | 39055,6 | 15000,6 | 0,161 | 0,00042 |
| | | | | РП 1 | | | | |
| 2 | 1,22 | 5,35 | 450,0 | 217,9 | 12656,3 | 2968,8 | 0,172 | 0,00104 |
| 3 | 2,12 | 8,5 | 270,0 | 130,8 | 4556,3 | 1068,8 | 0,168 | 0,00098 |
| 4 | 1,22 | 5,35 | 247,5 | 119,9 | 3828,5 | 898,0 | 0,094 | 0,00031 |
| 5 | 2,12 | 8,5 | 166,5 | 80,6 | 1732,6 | 406,4 | 0,104 | 0,00037 |
| | | | | п/ст 2 | | | | |
| 11 | - | 0,47 | 3420,0 | 1124,1 | 1871424,0 | 202176,0 | 0,053 | 0,00045 |